手工自蔓延立焊焊條研制過(guò)程中的問(wèn)題探討

劉浩東，張 龍，王建江，吳永勝，王曉靜

(1.軍械工程學(xué)院 先進(jìn)材料研究所，河北 石家莊 050003；2.中國(guó)石化齊魯分公司勝利煉油廠(chǎng) 氣體分離車(chē)間，山東 淄博 255434)

焊接材料

手工自蔓延立焊焊條研制過(guò)程中的問(wèn)題探討

劉浩東1，張 龍1，王建江1，吳永勝1，王曉靜2

(1.軍械工程學(xué)院 先進(jìn)材料研究所，河北 石家莊 050003；2.中國(guó)石化齊魯分公司勝利煉油廠(chǎng) 氣體分離車(chē)間，山東 淄博 255434)

介紹了鐵基燃燒型焊條的特點(diǎn)及其研究現(xiàn)狀，針對(duì)將普通鐵基燃燒型自蔓延焊條應(yīng)用于立焊時(shí)焊接效果不佳的事實(shí)，在普通鐵基燃燒型焊條的基礎(chǔ)上，借鑒其他焊接技術(shù)的立焊工藝原理(包括短渣、造氣、活化焊、小熱量短弧焊接等)，研制可應(yīng)用于立焊應(yīng)急焊接的燃燒型焊條，以達(dá)到利用該焊條施行簡(jiǎn)便、快捷、單兵通用的立焊搶修目的。通過(guò)大量實(shí)驗(yàn)認(rèn)為，基于自蔓延焊條在焊接原理上的特殊性，導(dǎo)致在將傳統(tǒng)的立焊工藝原理移植應(yīng)用于該類(lèi)型焊條時(shí)達(dá)不到預(yù)期的效果，著重從原理角度闡述了出現(xiàn)上述現(xiàn)象的原因，并指出了進(jìn)一步研究攻關(guān)的方向。

手工自蔓延焊接；焊條；立焊

0 前言

手工自蔓延焊接(MSHSW)是一種新的自蔓延熔焊方法，具有無(wú)需外界能源和設(shè)備、攜帶使用方便、操作簡(jiǎn)單、可單兵使用和快速通用等顯著優(yōu)點(diǎn)，是野外施工、應(yīng)急修復(fù)安裝的理想焊接手段，有著廣闊的應(yīng)用前景。該方法使用的焊接材料為燃燒型焊條，是實(shí)現(xiàn)手工自蔓延焊接的關(guān)鍵[1]。目前手工自蔓延焊接技術(shù)可以對(duì)低碳鋼、中碳鋼、合金鋼、不銹鋼、銅合金等金屬進(jìn)行焊接，焊縫與母材為冶金結(jié)合，焊接接頭具有良好的綜合力學(xué)性能，抗拉強(qiáng)度達(dá)400 MPa[2]。

但因該焊接工藝的特殊性，導(dǎo)致其立焊作業(yè)對(duì)操作人員技術(shù)和焊接工藝及設(shè)備的要求較高，成為制約該技術(shù)在野戰(zhàn)應(yīng)急搶修方面進(jìn)一步推廣和應(yīng)用的瓶頸問(wèn)題。

目前國(guó)內(nèi)外關(guān)于手工自蔓延焊接(尤其是立焊)方面的研究很少。因此針對(duì)常用的Q235低碳鋼(厚度為3 mm)為焊接材料，以普通燃燒型焊條為基礎(chǔ)，探索分析了在研制應(yīng)用于立焊作業(yè)的燃燒型焊條過(guò)程中所出現(xiàn)的問(wèn)題，并從理論角度分析了出現(xiàn)問(wèn)題的原因，為手工自蔓延焊接技術(shù)的廣泛應(yīng)用奠定理論和實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)。

1 研制過(guò)程中出現(xiàn)的問(wèn)題及原因

1.1 短渣對(duì)立焊效果的影響及原因

各種熔渣在冷卻過(guò)程中其粘度發(fā)生不同程度的變化，這些變化對(duì)冶金及焊接工藝性能影響較大[3]，渣系類(lèi)型是影響焊條工藝性能的決定性因素。為了保證熔渣和鐵水在立焊時(shí)不下淌，立焊焊條的渣系應(yīng)為典型的短渣，即在焊弧區(qū)內(nèi)熔渣粘度小、流動(dòng)性好，有利于焊接冶金反應(yīng)的充分進(jìn)行，熔池中的氣體和夾渣能及時(shí)浮出，而當(dāng)焊弧移開(kāi)后，熔渣粘度迅速增大并快速凝固，以避免熔渣和鐵水下淌，從而獲得成形良好的焊縫。通過(guò)查閱相關(guān)文獻(xiàn)及理論分析可知普通燃燒型焊條形成堿性渣系A(chǔ)l2O3-SiO2-CaO，在該堿性渣系中加入TiO2和CaCO3均可形成典型的短渣，又由于SiO2為典型的長(zhǎng)渣物質(zhì)，因此通過(guò)在焊條配方中添加適量TiO2和CaCO3，同時(shí)適當(dāng)減少FeSi來(lái)進(jìn)行試驗(yàn)。

試驗(yàn)過(guò)程中觀察到，當(dāng)TiO2和CaCO3加入量較少時(shí)，渣系沒(méi)有明顯變化，熔渣對(duì)熔融焊料的阻擋作用也沒(méi)有明顯的改善；隨著兩種物質(zhì)添加量的增加，出現(xiàn)熔融金屬呈球狀下淌的現(xiàn)象，同時(shí)焊后觀察發(fā)現(xiàn)，部分熔渣在母材焊道表面均勻鋪展，熔渣阻止焊料下淌的作用仍不明顯。

之所以出現(xiàn)上述現(xiàn)象主要有兩方面的原因：

(1)自蔓延焊接的工藝原理特殊性所致，自蔓延焊接是以自身燃燒合成反應(yīng)為熱源，依靠反應(yīng)放出的大量熱量使受焊母材局部受熱熔化，凝固熔合后形成牢固不可拆接頭，生成的金屬產(chǎn)物填充于焊接母材之間形成焊縫，形成的非金屬產(chǎn)物浮于焊縫表面形成焊渣[4]。因此為了保證母材的熔合就必須保證焊條燃燒生成足夠的熱量，但焊條燃燒產(chǎn)生熱量的多少除了受配方因素(高熱劑的比例)的影響外，最關(guān)鍵的因素是焊藥的裝填量，因此自蔓延燃燒型焊條一般都有一個(gè)最小直徑的下限，焊條直徑低于該下限將不能使母材熔化。對(duì)于前述規(guī)格的鋼板經(jīng)過(guò)試驗(yàn)可知，焊條的最小焊接直徑為8 mm，由于焊條的焊弧為自蔓延反應(yīng)所形成，因此該焊弧的集中度較差，焊弧加熱區(qū)域較大，隨著焊弧的移動(dòng)，熔渣不能及時(shí)凝結(jié)擋住熔融焊料，而熔融焊料在重力作用下不斷下淌，使渣和金屬不能有效分離，并在熔渣尚未凝固時(shí)即被焊料壓于底部，從而顯現(xiàn)不出短渣對(duì)熔融焊料下淌的阻擋作用，同時(shí)也形成了嚴(yán)重的金屬夾渣。

(2)熔渣的粘度和表面張力是立焊焊條最重要的工藝參數(shù)，通常為了使熔渣能有效地托住鐵水，防止鐵水和熔渣下流，立焊焊條熔渣的粘度和表面張力比普通焊條的熔渣要大[5]。而加入的TiO2不但是一種典型的短渣形成物質(zhì)，還能有效的降低熔渣表面張力，增加熔渣潤(rùn)濕性同時(shí)稀釋熔渣。該物質(zhì)的加入可較大幅度地降低熔渣的表面張力，使熔渣的擴(kuò)展功增大，改善熔渣覆蓋的均勻性和焊縫成形[6]。因此在TiO2加入量較小時(shí)其短渣效果不明顯，隨著TiO2加入量的增加所具有的降低熔渣表面張力和稀渣作用逐漸顯現(xiàn)，最終出現(xiàn)了熔渣均勻鋪在母材表面，熔融金屬呈球狀下淌的現(xiàn)象。

1.2 造氣劑對(duì)立焊效果的影響及原因分析

造氣劑的主要作用是使焊弧產(chǎn)生較大的吹力，較大的焊弧吹力主要有四個(gè)功能：(1)在立焊時(shí)能有效地托住熔滴和鐵水，防止其下淌或下流；(2)打底焊時(shí)保證焊透，反面形成焊縫；(3)下行焊條熔渣粘度較大，較大的焊弧吹力加強(qiáng)了熔池的攪拌作用，有利于氣體的逸出，防止氣孔產(chǎn)生；(4)造氣劑分解產(chǎn)生的CO2氣體具有較大的熱導(dǎo)系數(shù)，起到快速冷卻焊縫的作用，同時(shí)起到了保護(hù)焊縫和防止熔融焊料下淌的作用。

立焊焊條中常用的造氣劑主要有大理石(CaCO3)和纖維素(有機(jī)物)兩種，經(jīng)綜合考量決定以大理石為造氣劑，主要是基于兩個(gè)因素：(1)利用纖維素作為造氣劑，容易使焊縫增氫而導(dǎo)致氣孔、白點(diǎn)以及機(jī)械性能不穩(wěn)，大直徑焊條對(duì)此更為敏感[7]，同時(shí)焊接煙塵大而使勞動(dòng)條件差，并且傳統(tǒng)的纖維素型立焊焊條不適用于平焊[8]，因而也不利于自蔓延焊條全位置焊接的后續(xù)研究開(kāi)發(fā)；(2)采用大理石作為低氫堿性焊條的主要造氣劑，其分解產(chǎn)物為CaO和CO2[9]，而CaO的熔點(diǎn)較高，因此通過(guò)在焊條配方中通過(guò)加大w(CaCO3)，可促進(jìn)熔渣凝固溫度及增大粘度，同時(shí)由于CaO是由強(qiáng)正離子Ca2+與氧負(fù)離子O2-結(jié)合而成的，且其鍵合能力很大，這將導(dǎo)致凝固溫度上升[10]，從而有助于形成短渣。

在試驗(yàn)過(guò)程中，首先在原配方的基礎(chǔ)上逐步添加CaCO3，試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)CaCO3的加入量較少時(shí)隨著CaCO3量的增加，能觀察到較小的吹力，焊條燃燒速度明顯減慢，焊弧顏色變紅，超過(guò)一定的范圍后隨著CaCO3加入量的增加焊弧吹力反而減小，甚至出現(xiàn)吹力小于普通燃燒型焊條的現(xiàn)象，同時(shí)觀察到母材未熔合現(xiàn)象；隨后在熱力學(xué)理論計(jì)算的基礎(chǔ)上增加高熱劑的量，減少稀釋劑的量，同時(shí)繼續(xù)增加CaCO3的加入量，觀察到在一定范圍內(nèi)隨著CaCO3量的增加，吹力有了明顯的增加，且焊弧顏色變淡偏藍(lán)，當(dāng)加到一定量時(shí)吹力維持一定值(最大值)，繼續(xù)加入則發(fā)現(xiàn)燃燒速度明顯減慢，且吹力迅速減小，焊弧顏色也由淡變紅。試驗(yàn)后發(fā)現(xiàn)，試驗(yàn)過(guò)程中的焊條吹力最大時(shí)對(duì)熔融焊料所起的托力作用也較小，同時(shí)焊縫夾渣嚴(yán)重，在焊縫金屬下部與母材表面之間鋪展有一層熔渣。并且應(yīng)用CaCO3加入量較多的焊條進(jìn)行立焊時(shí)極易出現(xiàn)焊偏的現(xiàn)象。

出現(xiàn)上述實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象的主要原因也是自蔓延焊條焊接原理的特殊性所致。CaCO3在高溫下受熱分解產(chǎn)生CO2氣體為典型的吸熱反應(yīng)，經(jīng)熱力學(xué)計(jì)算可得，在忽略產(chǎn)生的CO2氣體二次分解熱效應(yīng)的前提下，每克CaCO3分解所吸收的熱量為8.61 kJ，因此在原配方的基礎(chǔ)上加入CaCO3后焊條的總熱量明顯減少，而使焊條燃燒速度明顯減慢，當(dāng)加入量較小時(shí)，熱量使加入的CaCO3分解產(chǎn)生氣體，因而可觀察到一定的吹力，但加入量較小產(chǎn)生的氣體也較少，同時(shí)焊條總產(chǎn)熱量的減少使燃燒絕熱溫度降低，因而焊弧顏色變紅，在此基礎(chǔ)上繼續(xù)添加CaCO3時(shí)，總熱量繼續(xù)減小，使CaCO3的分解減緩，同時(shí)焊條燃燒速度也進(jìn)一步減慢，因而出現(xiàn)焊弧吹力反而小于普通燃燒型焊條的現(xiàn)象；在添加高熱劑和減少稀釋劑后繼續(xù)添加CaCO3時(shí)，開(kāi)始階段吹力較先前明顯增強(qiáng)，焊弧顏色變淡偏藍(lán)，原因同上，即焊條產(chǎn)熱量增大，CaCO3分解產(chǎn)氣量增加，分解反應(yīng)較劇烈。繼續(xù)增加CaCO3的量，吹力繼續(xù)增加至維持一個(gè)穩(wěn)定值，此時(shí)熱量恰好滿(mǎn)足CaCO3的分解，繼續(xù)加入CaCO3則重復(fù)初期試驗(yàn)的現(xiàn)象。試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)若繼續(xù)在添加高熱劑和減少稀釋劑的情況下增加CaCO3的量，焊接狀況將變的極差，因此CaCO3的加入量有一個(gè)最大值，但CaCO3添加量最大值時(shí)所產(chǎn)生的氣體吹力與其他立焊技術(shù)所產(chǎn)生的吹力相比仍很小，并不足以對(duì)熔融焊料的下淌產(chǎn)生明顯的托力作用。此外CaCO3除了具有造氣的作用外，還具有短渣和減少熔渣表面張力的作用，因此試驗(yàn)中加入CaCO3較多時(shí)，熔渣的粘度增大較多同時(shí)熔渣與母材的潤(rùn)濕性將得到改善，故出現(xiàn)焊縫夾渣嚴(yán)重，在焊縫金屬下部與母材表面之間熔渣均勻鋪展的現(xiàn)象。對(duì)易出現(xiàn)焊偏現(xiàn)象的原因進(jìn)行分析，認(rèn)為該現(xiàn)象不能簡(jiǎn)單的歸結(jié)為操作者技術(shù)問(wèn)題，其主要原因有以下五點(diǎn)：(1)焊料與母材的潤(rùn)濕性較差，在焊料下淌過(guò)程中遇到焊條和焊弧(短弧)的阻礙易發(fā)生改道，而發(fā)生焊偏(流偏)；(2)立焊焊條熱量較小，因而實(shí)際形成的熔池也較小，從而焊道較窄，熔融焊料下淌時(shí)不容易沿焊道下流填充焊縫；(3)加入造氣劑和短渣劑使焊渣與母材的潤(rùn)濕性得到改善，在由下向上焊接時(shí)，下部焊道上熔渣阻礙焊料流動(dòng)而發(fā)生流偏；(4)下部焊道熔渣鋪展在兩板對(duì)接位置而阻礙焊料金屬滲入焊縫接頭，影響焊縫成形；(5)在焊接時(shí)由于角度的問(wèn)題施焊人員不能很好的觀察和掌握焊縫和熔池位置。

1.3 活化劑對(duì)立焊效果的影響及原因分析

活性劑焊接是近十幾年來(lái)發(fā)展起來(lái)的增大焊接熔深、改善焊縫成形和焊接質(zhì)量，提高焊接生產(chǎn)效率的新技術(shù)。早期主要集中在A-TIG焊，已在碳鋼、不銹鋼、高溫合金、鈦合金的焊接中有了成功的應(yīng)用[11]。研究結(jié)果表明，把某種物質(zhì)成分的活性劑涂敷在被焊件母材焊接區(qū)，正常規(guī)范下焊接熔深將大幅度提高[12]。常用的活性劑主要有氧化物、氟化物和氯化物三大類(lèi)，活性劑對(duì)熔深的影響機(jī)理主要有兩種學(xué)說(shuō)：一種是活性劑在電弧高溫下蒸發(fā)后以原子形態(tài)包圍在電弧周邊區(qū)域，由于電弧周邊區(qū)域溫度較低，活性劑蒸發(fā)原子撲捉該區(qū)域中的電子形成負(fù)離子并散失到周?chē)臻g，使電弧中的電子數(shù)呈現(xiàn)減少趨勢(shì)，電弧導(dǎo)電性能減弱，最終造成電弧自動(dòng)產(chǎn)生收縮、熱量集中、電弧力集中，從而使焊接熔深增加[13]；第二種機(jī)理是著名的表面張力影響學(xué)說(shuō)，其基本觀點(diǎn)認(rèn)為，普通焊接金屬熔化狀態(tài)下其表面張力具有負(fù)的溫度系數(shù)，而當(dāng)熔池金屬中存在某種微量元素或接觸到活性氣氛時(shí)，表面張力數(shù)值降低并且轉(zhuǎn)變?yōu)檎臏囟认禂?shù)，從而使熔池金屬形成從熔池周邊向著熔池中心區(qū)的表面張力流，熔池中心區(qū)的電弧熱量通過(guò)液態(tài)金屬的流動(dòng)直接傳向熔池底部，對(duì)熔池底部的加熱效率提高，從而形成更大的熔深[14]。將活性劑引入本課題來(lái)進(jìn)行立焊方面的影響正是利用了上述活性劑的第二個(gè)作用機(jī)理，以期能通過(guò)涂覆某種活性劑來(lái)改善熔池與母材的潤(rùn)濕，同時(shí)可利用較小熱量的焊條實(shí)現(xiàn)試件的焊接，從而有利于抑制熔融焊料的下淌。

通過(guò)查閱相關(guān)文獻(xiàn)，氯化物類(lèi)活性劑在焊接高溫狀態(tài)下會(huì)形成對(duì)人體有害的易揮發(fā)有毒氣體，目前各國(guó)均已不再采用該類(lèi)物質(zhì)進(jìn)行研究；氟化物因具有較強(qiáng)的稀渣作用不利于方向性焊接，且在焊接過(guò)程中也會(huì)產(chǎn)生一定的有毒氣體，不宜應(yīng)用。因此經(jīng)綜合考量決定采用氧化物類(lèi)作為試驗(yàn)的研究對(duì)象，并最終決定以目前國(guó)內(nèi)外研究較多的TiO2和SiO2為研究對(duì)象。試驗(yàn)中將不同活性劑粉末研磨，并用丙酮(或無(wú)水酒精)作為分散劑，調(diào)成糊狀后均勻涂覆在待焊試件的表面，待所涂活性劑晾干后用選定的焊接工藝參數(shù)連同涂刷區(qū)和未涂刷區(qū)一次施焊。焊后觀察焊縫表面成形情況。橫向切割涂刷區(qū)和未涂刷區(qū)焊縫，制取試樣，測(cè)量熔深和熔寬。

試驗(yàn)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，涂覆不同種類(lèi)不同量的活性劑后對(duì)原配方燃燒型焊條的焊接效果影響不明顯。焊接熔深和焊縫成形情況與不用活性劑時(shí)相差無(wú)幾。因此初步認(rèn)為活性劑在自蔓延焊接中的活化作用不明顯，究其原因主要是自蔓延焊接的工藝原理特殊性造成的，自蔓延焊接是以自身反應(yīng)的化學(xué)熱為熱源，以自身熔融產(chǎn)生的金屬為填充物，同時(shí)生成焊渣等。因而在普通燃燒型焊條配方中，為了滿(mǎn)足焊接效果的需要，均已存在了不同量的各種成分，因此普通燃燒型焊條焊接時(shí)的熔深和焊縫成形就相當(dāng)于添加活性劑后的效果；由于只有當(dāng)活性劑少量涂敷時(shí)才對(duì)焊接熔深的增加有顯著效果，當(dāng)活性劑涂敷量大于0.7 mg／cm2后，焊接熔深的變化基本處于飽和[15]，因此在待焊試件表面再額外涂覆活性物質(zhì)時(shí)達(dá)不到預(yù)期效果。

1.4 小熱量短弧焊接對(duì)立焊效果的影響及原因分析

利用傳統(tǒng)焊條電弧焊進(jìn)行立焊作業(yè)時(shí)，要求所用焊接電流應(yīng)比平焊時(shí)小10%～15%，以避免過(guò)多的熔化金屬下淌；應(yīng)采用短弧焊接，以避免電弧過(guò)長(zhǎng)所造成的熔滴下淌及嚴(yán)重飛濺[16]?；诖耍菊n題研究通過(guò)調(diào)整自蔓延焊條高熱劑、稀釋劑和其他具有顯著熱效應(yīng)的成分的相對(duì)量來(lái)改變焊條總產(chǎn)熱量，從而研究應(yīng)用小熱量短弧狀態(tài)下的燃燒型焊條進(jìn)行立焊時(shí)的現(xiàn)象。

通過(guò)分析可知在燃燒型焊條各組成成分中，對(duì)普通燃燒型焊條的總熱量起主要作用的是高熱劑的相對(duì)量和稀釋劑的添加量。

高熱劑方面，在普通燃燒型焊條中主要存在以下兩個(gè)高熱反應(yīng)[17]

單純采用CuO+Al系鋁熱劑作為高熱劑，其燃燒熱大、絕熱溫度高，燃燒合成反應(yīng)生成的焊縫金屬為Cu基合金，焊縫抗拉強(qiáng)度約400 MPa，但進(jìn)一步提高強(qiáng)度十分困難，而單純選用Fe2O3+Al系作為高熱劑，燃燒產(chǎn)生的熱量不足以實(shí)現(xiàn)鋼板的焊接[18]。因此普通燃燒型焊條采用兩種高熱劑以一定比例混合提供熱源。

稀釋劑方面，焊條組成中單純用作稀釋劑的物質(zhì)主要有CuO和Fe2O3，其余幾種相關(guān)成分(如脫氧劑、造渣劑等)除了其主要功能外也兼有稀釋劑的作用。CuO和Fe2O3這兩種稀釋劑主要是通過(guò)受熱相變的機(jī)理來(lái)稀釋熱量的，另外上述兩種物質(zhì)除用作稀釋劑外，還具有填縫金屬的作用。

試驗(yàn)中按上述機(jī)理調(diào)整高熱劑和稀釋劑的比例，使焊條的總產(chǎn)熱量變動(dòng)范圍為836～1 519 kJ。試驗(yàn)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)焊條的產(chǎn)熱量對(duì)立焊焊接效果有一定的影響，但無(wú)規(guī)律性的對(duì)應(yīng)關(guān)系，且隨著焊條產(chǎn)熱量的減少，焊料下淌的現(xiàn)象雖有所改善但仍較嚴(yán)重，甚至當(dāng)焊條熱量減至母材不能熔融的程度時(shí)仍會(huì)出現(xiàn)熔融焊料下淌的現(xiàn)象，并出現(xiàn)幾組較小熱量焊條焊穿試板的反?，F(xiàn)象。

分析認(rèn)為，應(yīng)用傳統(tǒng)手弧焊立焊時(shí)采用小電流和短焊弧的主要目的是為了控制熔池不下淌，而自蔓延焊接是以自身反應(yīng)熱為熱源母材，反應(yīng)生成熔融物質(zhì)為填縫金屬，因此在減小焊條熱量時(shí)，母材熔化形成的熔池隨著減小，但焊條自身反應(yīng)生成的熔融焊料量并沒(méi)有明顯減少，而自蔓延焊接時(shí)液態(tài)金屬的下淌主要是焊條反應(yīng)生成的填縫焊料，因此觀察到熔融焊料的下淌并沒(méi)有隨著焊條熱量的減小而明顯改善。至于出現(xiàn)小熱量焊條使焊件異常燒穿的現(xiàn)象，分析原因?yàn)樵谡{(diào)節(jié)焊條熱量變小的過(guò)程中使熔融焊料與母材的潤(rùn)濕性變差，使該幾組焊條立焊時(shí)的熔融焊料下淌加劇，導(dǎo)致母材被熔融焊料覆蓋保護(hù)的時(shí)間變短，而使焊弧直接加熱母材表面的時(shí)間變長(zhǎng)，最終導(dǎo)致母材表面受熱時(shí)間過(guò)長(zhǎng)(熱量過(guò)大)而熔穿。

2 結(jié)論

(1)自蔓延燃燒型焊條配方中的各組分在焊接中過(guò)程中同時(shí)會(huì)起幾種作用，且由前期試驗(yàn)可知，各組分之間還有著復(fù)雜的交互作用，因而在原焊條成分基礎(chǔ)上線(xiàn)性添加造氣劑或短渣劑時(shí)，將改變?cè)雀鹘M分之間的相互關(guān)系，從而對(duì)立焊效果的改善達(dá)不到預(yù)期?；诖耍诤罄m(xù)的研究中應(yīng)在實(shí)驗(yàn)和理論分析的基礎(chǔ)上，采用均勻設(shè)計(jì)法或正交設(shè)計(jì)法，對(duì)普通燃燒型焊條的配方進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

(2)涂覆活性劑和單純采取減小焊條的產(chǎn)熱量及利用短弧等焊接工藝的改變對(duì)提高燃燒型焊條的立焊性能的效果不明顯。

(3)為后續(xù)的對(duì)適用于立焊的燃燒型焊條的研制做了必要的理論和試驗(yàn)準(zhǔn)備，明確了研究思路，認(rèn)識(shí)到改善燃燒型焊條的立焊性能應(yīng)從采取改變焊條的物理結(jié)構(gòu)和對(duì)焊條的配方組分進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)兩方面著手，利用各方面的綜合因素使所研制的燃燒型焊條的立焊性能得到明顯改善。

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Discussion on vertical welding rod of manual SHS welding during development stage

LIU Hao-dong1，ZHANG Long1，WANG Jian-jiang1，WU Yong-sheng1，WANG Xiao-jing2
(1.The Institute of Advanced Materials，Ordnance Engineering College，Shijiazhuang 050003，China；2.Gas separating shop of Shengli oil refinery，QiLu Petrochemical Company，SINOPEC，Zibo 255434，China)

The feature and current status of manual SHS welding rod was introduced.In allusion to the fact that the vertical welding effect was extraordinary bad when used with common Fe-base SHS welding rod，the SHS welding rod applicable for the vertical welding was developed by drawing lessons from the other vertical welding technology，including short slag，produce gas，activating flux，short arc as well as little heat，in order to let the use of SHS welding rod easy and convenience when there are vertical welding operation.After a large number of experiment，which suggest that the expected welding effect cannot be achieved when bring the tradition vertical welding principle into the SHS welding because of the special principle of SHS welding.This paper will explain the reason of the phenomenon above from the angle of principle on emphasis，and the farther research orientation was indicated.

manual SHS welding；welding rod；vertical welding

TG422.1

A

1001-2303(2011)12-0077-05

2011-07-05

軍隊(duì)科研計(jì)劃資助項(xiàng)目

劉浩東(1986—)，男，山東淄博人，碩士，主要從事自蔓延焊接的開(kāi)發(fā)與應(yīng)用。