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    二氧化碳驅(qū)試驗(yàn)區(qū)試井測試資料分析及應(yīng)用

    2011-11-10 02:16:04王敬瑤
    關(guān)鍵詞:流度試井二氧化碳

    王敬瑤

    ( 中國石油勘探開發(fā)研究院 提高采收率國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100083 )

    0 引言

    注二氧化碳驅(qū)油能夠提高石油采收率,具有適用范圍廣、驅(qū)油效率高、成本低等優(yōu)點(diǎn)[1].試井分析是對試井測取的資料進(jìn)行解釋分析,取得與測試井相關(guān)的油藏及井的特性參數(shù),如油藏外推地層壓力、平均滲透率、流動系數(shù)、表皮因數(shù)等,對開發(fā)評價(jià)油藏具有重要作用[2].從二氧化碳驅(qū)試井測試資料中獲得開發(fā)動態(tài)信息對二氧化碳驅(qū)理論研究和生產(chǎn)具有重要意義.Tang R W 等通過對二氧化碳注入井不穩(wěn)定壓力資料的研究發(fā)現(xiàn),在流體流動與相態(tài)變化的交互作用下,壓力的瞬時(shí)變化表現(xiàn)為3個(gè)區(qū)的復(fù)合油藏[3];MacAllister D J對二氧化碳注入與生產(chǎn)井的不穩(wěn)定壓力進(jìn)行分析,闡述基于擬壓力的壓力不穩(wěn)定分析的理論基礎(chǔ)[4];雷友忠應(yīng)用均質(zhì)模型與裂縫模型對國內(nèi)某油田二氧化碳注入井試井資料進(jìn)行解釋,對得到的地層參數(shù)進(jìn)行對比,但是并未提出完善的試井模型與參數(shù)計(jì)算公式[5];目前針對二氧化碳驅(qū)試井測試資料解釋分析的研究比較少[6].對吉林油田某二氧化碳驅(qū)示范區(qū)的試井測試資料進(jìn)行解釋分析,應(yīng)用復(fù)合區(qū)試井模型及現(xiàn)代試井分析方法獲得表皮因數(shù)、儲層平均滲透率、流度和外推地層壓力等參數(shù);通過對同時(shí)段不同井與同井不同時(shí)段試井測試資料綜合分析,準(zhǔn)確反映二氧化碳驅(qū)油提高采收率效果.

    1 分析原理及方法

    二氧化碳驅(qū)的滲流區(qū)域可劃分為內(nèi)區(qū)、過渡區(qū)與外區(qū)[3-11].內(nèi)區(qū)為二氧化碳超臨界流體,其滲流特征與氣體類似;過渡區(qū)是由油氣相互接觸作用形成的區(qū)域,依據(jù)驅(qū)替方式不同,過渡區(qū)流體可分為單相流或油氣兩相流;外區(qū)即未驅(qū)替的原油.二氧化碳驅(qū)油物理模型見圖1.對油井進(jìn)行試井測試,數(shù)據(jù)常表現(xiàn)為過渡區(qū)和未驅(qū)替區(qū)部分.

    圖1 二氧化碳驅(qū)油物理模型

    由圖1可建立相應(yīng)試井?dāng)?shù)學(xué)模型,用滲流方程組表示.

    (1)無因次量滲流方程.考慮二氧化碳驅(qū)中3個(gè)區(qū)域滲流過程滿足達(dá)西定律,應(yīng)用滲流理論建立無因次擬壓力方程:

    (1)

    式中:m1D為無因次內(nèi)區(qū)擬壓力函數(shù);m2D為無因次過渡區(qū)擬壓力函數(shù);m3D為無因次外區(qū)擬壓力函數(shù);rD為無因次半徑;M12為內(nèi)區(qū)和過渡區(qū)的流度比;M13為內(nèi)區(qū)和外區(qū)的流度比;ω12為內(nèi)區(qū)和過渡區(qū)的的儲容比;ω13為內(nèi)區(qū)和外區(qū)的的儲容比;CD為無因次井筒存儲因數(shù);s為表皮因數(shù);tD為無因次時(shí)間.

    (2)考慮在原始時(shí)刻整個(gè)地層壓力為原始地層壓力,則初始條件為

    m1D(rD,0)=m2D(rD,0)=m3D(rD,0)=0.

    (2)

    (3)考慮井筒存在井筒存儲效應(yīng),井以定流量注入,因此內(nèi)邊界條件為

    (3)

    式中:mwD為無因次井筒擬壓力函數(shù).

    (4)考慮整個(gè)地層為無限大儲層,則外邊界條件為

    m3D(∞,tD)=0.

    (4)

    (5)考慮各流動區(qū)交接面不存在壓力損失,則連接面條件為

    (5)

    式中:r1D為無因次內(nèi)區(qū)半徑;r2D為無因次過渡區(qū)半徑.

    圖2 二氧化碳驅(qū)試井特征曲線

    對式(1~5),應(yīng)用Laplace積分變換方法可以求得無因次井底壓力的解,可獲得雙對數(shù)試井特征曲線(見圖2),由圖2可以看出內(nèi)外區(qū)流度不同,在無因次時(shí)間較大處擬壓力導(dǎo)數(shù)曲線偏離水平線.通過曲線擬合技術(shù)對實(shí)際測試的二氧化碳驅(qū)試井測試資料應(yīng)用該模型進(jìn)行井底壓力及其導(dǎo)數(shù)擬合分析,可以確定地層平均滲透率、井筒存儲因數(shù)、表皮因數(shù)、內(nèi)區(qū)半徑、流度比、外推地層壓力等相關(guān)參數(shù)[12-15].

    2 測試資料解釋分析

    二氧化碳驅(qū)試驗(yàn)區(qū)的井位分布見圖3,各測試井的孔隙度為0.18,井半徑為0.1 m,黏度為5.4 mPa·s,體積因數(shù)為1.113,綜合壓縮系數(shù)為0.001 3 MPa-1,測試井其他基本數(shù)據(jù)見表1.在該測試井區(qū)中2008~2009年對E7、F6、D6、E4、B4、C3、B2等井進(jìn)行試井測試,取得9個(gè)井次有效測試資料,其中F6井和B2井分別在2008年與2009年進(jìn)行2次不同時(shí)間段的試井測試.在這些測試井中F6井與D6井為1個(gè)井組、E4井與C3井為1個(gè)井組、B4井與C3井及B2井為1個(gè)井組.

    圖3 試驗(yàn)區(qū)塊井位分布

    表1 二氧化碳試驗(yàn)區(qū)測試井基本數(shù)據(jù)

    在9個(gè)井次的有效試井測試資料中有同時(shí)間段不同井的,如E4井、C3井與B2井;有同井不同時(shí)間段的,如F6井和B2井.這些不同井次試井測試資料富含油藏信息,通過分析測試資料,可以評價(jià)二氧化碳驅(qū)驅(qū)油效果.

    2.1 同井不同時(shí)間段

    2.1.1 B2井

    B2井試井測試資料擬合結(jié)果見圖4.由圖4可以看出,2008年測試資料表現(xiàn)為壓力導(dǎo)數(shù)曲線向上翹起的復(fù)合試井模型的特征,是外區(qū)流度比內(nèi)區(qū)流度小的表現(xiàn);2009年測試資料表現(xiàn)為壓力導(dǎo)數(shù)曲線向下探的復(fù)合試井模型的特征,是外區(qū)流度比內(nèi)區(qū)流度大的表現(xiàn).應(yīng)用現(xiàn)代試井分析方法對測試資料進(jìn)行分析,解釋結(jié)果見表2.由表2可以看出,從2008年6月~2009年3月該井井筒附近表皮因數(shù)和內(nèi)區(qū)流度變化不大,外推地層壓力有較大程度的上升,上升3 MPa以上,外區(qū)流度也變化較大,上升近6倍.內(nèi)區(qū)的流度反映壓裂后近井地帶的流度,外區(qū)流度反映壓裂后該井實(shí)際地層流度,2008年水驅(qū)時(shí)地層流度明顯低于2009年二氧化碳驅(qū)時(shí)地層流度,原因是二氧化碳驅(qū)后地層油和二氧化碳混合,實(shí)現(xiàn)混相驅(qū)油,降低流體的黏度.

    圖4 B2井試井測試資料擬合結(jié)果

    表2 B2井試井測試資料解釋結(jié)果

    2.1.2 F6井

    F6井試井測試資料擬合結(jié)果見圖5.由圖5可以看出,2次測試表現(xiàn)為均質(zhì)試井模型的特征.應(yīng)用現(xiàn)代試井分析方法對測試資料進(jìn)行分析,解釋結(jié)果見表3.由表3可以看出, 2008年11月~2009年6月該井井筒附近表皮因數(shù)有一定程度的升高,外推地層壓力也有所上升,相對其他井上升幅度較小,儲層流度略有下降,這是水驅(qū)的結(jié)果,二氧化碳驅(qū)在該井未產(chǎn)生作用.

    圖5 F6井試井測試資料擬合結(jié)果

    表3 F6井試井測試資料解釋結(jié)果

    2.2 同時(shí)間段不同井

    同時(shí)間段B4、E4、C3井二氧化碳驅(qū)后試井測試資料擬合結(jié)果見圖6.E4、C3井及C3、B4井分別為菱形反9點(diǎn)井組中2口生產(chǎn)井.由圖6可以看出,2次測試結(jié)果表現(xiàn)為壓力導(dǎo)數(shù)曲線向上翹起的復(fù)合試井模型的特征,是外區(qū)流度比內(nèi)區(qū)流度小的表現(xiàn).

    圖6 B4、E4和C3井試井測試資料擬合結(jié)果

    應(yīng)用現(xiàn)代試井分析方法分析測試資料,解釋結(jié)果見表4.由表4可以看出,E4和C3井的外推地層壓力較高,達(dá)到29 MPa以上;外區(qū)流度明顯升高,比水驅(qū)時(shí)流度(0.1×10-3μm2/(mPa·s))升高1~2倍;B4井的地層壓力明顯低于同井組其他井,外區(qū)流度與水驅(qū)時(shí)比較沒有變化.因此,該井在二氧化碳驅(qū)時(shí)沒有受效,或者注入井B3注入的二氧化碳往該井推進(jìn)較少.

    表4 E4、C3和B4井試井測試資料解釋結(jié)果

    3 測試資料解釋結(jié)果評價(jià)

    試驗(yàn)區(qū)9個(gè)井次試井測試資料解釋結(jié)果見表5.氣驅(qū)前平均外推地層壓力為22 MPa.由表5可以看出:(1)F6井、B4井受效程度?。?2)E7井、D6井、E4井、C3井和B2井受效程度較大.

    表5 試驗(yàn)區(qū)試井測試資料解釋結(jié)果

    B4井生產(chǎn)動態(tài)曲線見圖7.由圖7可以看出,B4井日產(chǎn)液量、日產(chǎn)油量持續(xù)下降,動液面基本保持較低水平,二氧化碳體積分?jǐn)?shù)較低.未見到混相驅(qū)油二氧化碳體積分?jǐn)?shù)上升的動態(tài)特征,說明該井為二氧化碳驅(qū)未見效井,這與試井測試資料一致.

    圖7 B4井生產(chǎn)動態(tài)曲線

    B2井生產(chǎn)動態(tài)曲線見圖8.由圖8可以看出,由于注二氧化碳后地層壓力上升至混相壓力(22.4 MPa)之上,地層能量得到很大程度補(bǔ)充,目前日產(chǎn)量油量為4.8 t,并且日產(chǎn)液量、日產(chǎn)油量處于上升趨勢.這與該井試井解釋結(jié)果表現(xiàn)出地層壓力上升一致.

    圖8 B2井生產(chǎn)動態(tài)曲線

    4 結(jié)論

    (1)二氧化碳驅(qū)試井測試資料表現(xiàn)為3部分,對其驅(qū)前后特征進(jìn)行解釋和對比,可以反映二氧化碳驅(qū)受效情況.

    (2)對同井不同時(shí)段和同時(shí)間段不同井試井測試資料解釋結(jié)果對比,二氧化碳驅(qū)過程中F6井和B4井受效程度小,E7井、D6井、E4井、C3井和B2井受效程度較大.

    (3)將前述解釋結(jié)論與實(shí)際井動態(tài)資料進(jìn)行對比,具有較好一致性,解釋結(jié)果基本滿足實(shí)際要求,具有一定意義.

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