鋁鋰合金YAG－MIG復(fù)合焊縫成形特征及性能研究

許 飛，陳 俐，鞏水利，楊 璟，趙曉明，何恩光

（北京航空制造工程研究所 高能束流加工技術(shù)重點實驗室，北京100024）

鋁鋰合金YAG－MIG復(fù)合焊縫成形特征及性能研究

許 飛，陳 俐，鞏水利，楊 璟，趙曉明，何恩光

（北京航空制造工程研究所 高能束流加工技術(shù)重點實驗室，北京100024）

對5A90鋁鋰合金薄板YAG－MIG復(fù)合焊縫成形特征及性能進(jìn)行了研究。結(jié)果表明：YAG－MIG復(fù)合焊可以顯著改善5A90鋁鋰合金激光焊縫下塌、咬邊等現(xiàn)象，擴(kuò)大激光焊的最大間隙容許裕度，使之可達(dá)1.0mm。復(fù)合焊接頭的主要組織特征為細(xì)晶層和焊縫區(qū)大范圍等軸晶，與激光焊接頭類似。而不同之處表現(xiàn)為復(fù)合焊接頭的顯微組織相對粗化，柱狀晶區(qū)范圍相對減小。復(fù)合焊縫區(qū)硬度（83.57HV0.2）低于激光焊縫區(qū)硬度（95.65HV0.2），但前者硬度分布更加均勻。復(fù)合焊接頭的抗拉強(qiáng)度和斷后伸長率均低于激光焊接頭，拉伸斷裂往往發(fā)生在熔合區(qū)附近，呈現(xiàn)以脆性斷裂為主的混合斷裂。若使復(fù)合焊接頭的綜合力學(xué)性能達(dá)到使用要求，不僅需要焊后熱處理強(qiáng)化，還需要與母材匹配性更好的焊絲。

鋁鋰合金；激光焊；復(fù)合焊；組織；拉伸性能

鋁鋰合金具有低密度、高比強(qiáng)度、高比剛度、優(yōu)良的耐腐蝕性能和卓越的超塑成型性能，用其取代常規(guī)合金，可使構(gòu)件質(zhì)量減輕10%～15%，剛度提高15%～20%，因此成為當(dāng)代航空航天結(jié)構(gòu)的重要候選材料之一［1，2］。激光電弧復(fù)合焊（Hybrid Welding）屬于一種全新高效熱源的焊接方法，既可以充分發(fā)揮了兩種熱源各自的優(yōu)勢，又能夠相互彌補了各自的不足，因此受到國內(nèi)外的廣泛關(guān)注［3－5］。目前，鋁鋰合金激光電弧復(fù)合焊接方面的研究相對較少。采用5×××系列鋁合金通用焊絲，在對5A90鋁鋰合金YAG激光－MIG電弧復(fù)合焊接工藝研究的基礎(chǔ)上，利用微觀測試分析對5A90鋁鋰合金焊接接頭的組織形態(tài)進(jìn)行了分析，并測試了接頭的顯微硬度和拉伸性能，為飛機(jī)用鋁鋰合金大型壁板結(jié)構(gòu)的焊接提供數(shù)據(jù)支持和實驗基礎(chǔ)。

1 實驗

實驗材料為3mm厚5A90鋁鋰合金軋制板材和直徑1.2mm的ER5356焊絲。5A90鋁鋰合金是一種新型國產(chǎn)化合金材料，與前蘇聯(lián)的1420鋁鋰合金相近，具有中等強(qiáng)度、低密度、良好的焊接性能和抗腐蝕性能等特點。母材和焊絲的化學(xué)成分見表1。板材尺寸為200mm×100mm，焊前用化學(xué)清洗去除試板表面的油污和氧化膜。

表1 5A90鋁鋰合金及填充焊絲化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)／%）Table 1 Chemical compositions of 5A90Al－Li alloy and filler wire（mass fraction／%）

實驗采用HL3006D大功率3kW YAG激光器為核心的激光－MIG電弧復(fù)合焊接系統(tǒng)，激光模式為多模。其機(jī)械系統(tǒng)部分采用六自由度機(jī)械手，送絲系統(tǒng)采用推－拉式TPS4000Alu－Edition鋁焊專機(jī)裝置。激光通過光纖傳輸并反射后聚焦于工件表面，焊接過程中工作臺靜止，由機(jī)械手帶動激光頭和MIG焊槍相對運動來實現(xiàn)激光復(fù)合焊接，如圖1所示。焊接過程中激光頭的中軸線與焊接平面法線成15°，且通入兩路氬氣對焊縫正反面成形進(jìn)行全面保護(hù)。選取優(yōu)化的焊接工藝參數(shù)如表2所示。

圖1 YAG－MIG復(fù)合焊接示意圖Fig.1 Sketch of the YAG－MIG hybrid welding

表2 5A90鋁鋰合金焊接工藝參數(shù)Table 2 Welding parameters for 5A90alloy

焊接實驗采用平板對接焊方式，焊后從焊接試板上分別取樣，處理后進(jìn)行金相分析、顯微硬度測試及常溫拉伸實驗等。

2 焊縫成形特征分析

由于鋁合金特殊的物理性質(zhì)和激光焊接的特點，同其他變形鋁合金相似，鋁鋰合金激光焊焊縫成形較不平整，表面呈現(xiàn)不均勻的“魚鱗紋”特征，焊縫熔寬均勻一致性較差，焊趾表現(xiàn)出不規(guī)則的波浪形，焊縫上表面輕微下塌，且與母材過渡處存在輕微的咬邊，如圖2（a）所示。

圖2 激光焊（a）與復(fù)合焊（b）的焊縫形貌Fig.2 Weld appearance of LBW （a）and hybrid welding（b）

激光電弧復(fù)合焊由于引入電弧，熱源作用面積顯著增大，焊接過程中形成的熔池尺寸比激光焊要大很多，同時焊絲熔化熔入熔池，金屬在凝固過程中充分回填和鋪展，因此復(fù)合焊的焊縫形貌與激光焊明顯不同。相對激光焊而言，激光電弧復(fù)合焊焊縫表面較為光滑平整，有淺顯的因熔池流動而形成的紋路；焊縫熔寬較寬且均勻一致，表現(xiàn)為明顯的MIG焊焊縫特征。從焊縫截面可以看出，焊縫表面與母材過渡均勻，激光電弧復(fù)合焊在增大焊縫熔寬的同時亦能夠保證必要的熔深，顯著改善下塌和咬邊現(xiàn)象，如圖2（b）所示。

激光焊接對接頭間隙要求嚴(yán)格，最大間隙容許裕度不超過板厚的10%［6］。采用變間隙對接試驗法對復(fù)合焊的最大間隙容許裕度進(jìn)行了測試，結(jié)果如圖3所示?？梢园l(fā)現(xiàn)，復(fù)合焊的最大間隙容許裕度可以高達(dá)1.0mm，是激光焊的3～5倍。因此，復(fù)合焊比激光焊具有更好的工程適應(yīng)性。

圖3 裝配間隙對復(fù)合焊縫成形的影響Fig.3 Effect of assembled gap on weld appearance by hybrid welding

3 焊接接頭的組織形態(tài)分析

圖4 5A90鋁鋰合金激光焊接接頭組織（a）宏觀截面；（b）熔合區(qū) A區(qū)；（c）熔合區(qū)B區(qū)；（d）焊縫C區(qū)；（e）焊縫 D區(qū)；（f）焊縫E區(qū)Fig.4 Structure of laser welding in 5A90alloy（a）cross－section of joint；（b）A zone near by fusion－line；（c）B zone near by fusion－line；（d）dendritic equiaxed grain of C zone；（e）mixed equiaxed grain of D zone；（f）cellular equiaxed grain of E zone

圖4為3mm厚5A90鋁鋰合金激光焊接接頭組織?？梢园l(fā)現(xiàn)，接頭中、上部熔合區(qū)附近組織最為復(fù)雜，各區(qū)域組織形態(tài)差異顯著。與常規(guī)鋁合金焊接頭組織不同，鋁鋰合金焊接頭在HAZ與柱狀晶區(qū)之間存在一條晶粒尺寸非常細(xì)小的細(xì)晶層；柱狀晶區(qū)范圍從頂部到底部逐漸縮小，至焊縫中部完全消失，見圖4（b）；焊縫區(qū)大部分以等軸晶形式存在，見圖4（d），（e），（f），其接頭組織分布示意如圖5所示。至接頭中部，熔合區(qū)附近細(xì)晶層與焊縫中心等軸晶區(qū)已無明顯界線。與激光焊接頭類似，5A90鋁鋰合金YAG－MIG復(fù)合焊接頭的顯微組織（見圖6）也同樣呈現(xiàn)上述特征。與激光焊接頭相比，復(fù)合焊接頭中細(xì)晶層的分布范圍和晶粒尺寸更大；柱狀晶區(qū)被壓縮致使焊縫中等軸晶區(qū)范圍獲得顯著擴(kuò)展；等軸晶區(qū)的晶粒被明顯粗化。這主要是由于激光焊接過程中熔入焊絲，彌補了熔池中易蒸發(fā)燒損的合金元素（如Mg等）［7］，致使熔池中的成分過冷度增加，進(jìn)一步促使熔池中晶體的異質(zhì)形核。焊絲中Ti含量為母材的3倍，這也為熔池中晶體的異質(zhì)形核提供了更為豐富的難熔質(zhì)點。在優(yōu)化工藝條件下，復(fù)合焊時能量輸入比激光焊接時的能量輸入高很多，熔池體積較大［5］，致使液態(tài)熔池的冷卻時間稍有延長和冷卻速率略有降低［8］，但這對接頭各區(qū)域晶體尺寸及各區(qū)域分布范圍的影響卻遠(yuǎn)小于焊絲對熔池中成分過冷度的影響，這也是造成復(fù)合焊接頭與激光焊接頭組織形態(tài)差異的主要原因。

圖5 焊縫中的組織分布示意圖Fig.5 The sketch of microstructure distribution

圖6 鋁鋰合金YAG－MIG復(fù)合焊接頭組織 （a）宏觀截面；（b）熔合區(qū)A區(qū)；（c）焊縫D區(qū)Fig.6 Structure of 5A90Al－Li alloy by YAG－MIG hybrid welding（a）cross－section of joint；（b）A zone near by fusion－line；（c）mixed equiaxed grain of D zone

另外，無論激光焊或復(fù)合焊，其焊接接頭的熔合區(qū)和細(xì)晶層與柱狀晶交界區(qū)域雖然范圍相對較窄，但由于在組織形態(tài)上存在較大的不均勻性［9，10］，因此很可能成為焊接接頭的薄弱環(huán)節(jié)。

4 焊接接頭的顯微硬度

圖7為5A90鋁鋰合金焊接接頭顯微硬度分布，可以發(fā)現(xiàn)鋁鋰合金接頭普遍存在焊縫區(qū)硬度較低的現(xiàn)象，越靠近焊縫中心硬度越低。復(fù)合焊焊縫區(qū)的顯微硬度更低，平均顯微硬度僅為83.57HV0.2，而激光焊焊縫的平均顯微硬度為95.65HV0.2，MIG焊焊縫的平均顯微硬度為77.38HV0.2，分別為母材硬度的67.52%，77.28%和62.55%。但是復(fù)合焊焊縫硬度分布比激光焊焊縫更加均勻，這也正好和前述復(fù)合焊焊縫區(qū)晶粒更加粗化相一致。而細(xì)晶層硬度與母材相當(dāng)，這也正與細(xì)晶層的組織形態(tài)特征相符合。

圖7 鋁鋰合金焊接頭顯微硬度分布 （a）復(fù)合焊；（b）激光焊；（c）MIG焊Fig.7 Distribution of microhardness of weld joint in 5A90 （a）hybrid welding；（b）LBW；（c）MIG welding

5 焊接接頭的拉伸性能

鋁鋰合金薄板焊接接頭和母材的拉伸性能如表3所示。復(fù)合焊和激光焊接接頭的抗拉強(qiáng)度分別為母材的69.81%和79.22%，斷后伸長率分別為母材的14.62%和20.38%。與激光焊接接頭相比，復(fù)合焊接接頭的抗拉強(qiáng)度和斷后伸長率均有一定程度的降低，這與復(fù)合焊焊縫區(qū)組織更加粗化和焊縫區(qū)平均硬度較低相符。

表3 鋁鋰合金焊接接頭和母材的拉伸試驗結(jié)果Table 3 Tensile test average results of joints and base metal

另外，試驗觀察發(fā)現(xiàn)首先產(chǎn)生屈服的部位在熔合區(qū)，而且在屈服的部位產(chǎn)生最終斷裂。這主要是因為“Y”型焊縫在靜載荷的作用下，焊縫上部較寬造成該區(qū)硬度較小位置首先發(fā)生塑性變形，在變形過程中，應(yīng)力得到釋放并產(chǎn)生一定的應(yīng)變強(qiáng)化。由此導(dǎo)致焊縫中心部位產(chǎn)生一定的應(yīng)力集中，從而帶動焊縫中下部分硬度較高區(qū)域也發(fā)生同樣的塑性變形。這種在焊縫內(nèi)部發(fā)生的塑性變形，由于其微觀組織與顯微硬度的差異很小，整個塑性變形的過程是一個相對穩(wěn)定的過程，因此不容易產(chǎn)生縮頸。但是在熔合區(qū)附近，焊縫組織變化很大，且其硬度下降顯著，該區(qū)塑性變形是不均勻的，在塑性變形不斷增大的過程中，該區(qū)容易產(chǎn)生縮頸。所以，斷裂往往在熔合區(qū)附近發(fā)生。

圖8為復(fù)合焊接頭斷口形貌，是以脆性斷裂為主的混合斷裂，在高倍電鏡下可以發(fā)現(xiàn)有少量韌窩。

圖8 復(fù)合焊接頭斷口掃描形貌 （a）低倍；（b）高倍Fig.8 SEM fractography of hybrid welding joint（a）low magnification；（b）high magnification

為了提高鋁鋰合金焊接接頭的力學(xué)性能，國內(nèi)許多學(xué)者［11－13］利用熱處理或時效的方法，已實現(xiàn)1420鋁鋰合金焊接頭中更多強(qiáng)化相δ’或T穩(wěn)定相的析出，從而獲得綜合力學(xué)性能良好的接頭。同時，本實驗采用鋁鎂系通用的ER5356焊絲，該焊絲雖然能夠顯著改善5A90鋁鋰合金復(fù)合焊焊縫成形，但由于不含Li元素，對于5A90鋁鋰合金并非完全匹配。因此，要想獲得綜合力學(xué)性能良好的5A90鋁鋰合金焊接接頭，不僅需要靠熱處理工藝或人工時效來促使更多強(qiáng)化相的析出，而且還需要開發(fā)出與5A90鋁鋰合金更加匹配的焊絲。

6 結(jié)論

（1）YAG－MIG復(fù)合焊可以顯著改善5A90鋁鋰合金焊縫成形，其最大間隙容許裕度可以高達(dá)1.0mm，是激光焊的3～5倍。

（2）5A90鋁鋰合金YAG－MIG復(fù)合焊接頭組織從熔合區(qū)至焊縫中心依次是細(xì)晶層、柱狀晶和等軸晶。與激光焊接頭相比，復(fù)合焊接接頭的顯微組織相對粗化和柱狀晶區(qū)范圍相對減小。

（3）5A90鋁鋰合金YAG－MIG復(fù)合焊焊縫區(qū)顯微硬度比激光焊焊縫區(qū)顯微硬度低，但比MIG焊焊縫區(qū)顯微硬度高。相比而言，復(fù)合焊焊縫區(qū)硬度比激光焊焊縫硬度分布更加均勻。

（4）復(fù)合焊接接頭的拉伸斷裂往往在熔合區(qū)附近發(fā)生，呈現(xiàn)以脆性斷裂為主的混合斷裂。

［1］ 楊守杰，陸政，蘇彬，等.鋁鋰合金研究進(jìn)展［J］.材料工程，2001，（5）：44－47.

［2］ 邱惠中.鋁鋰合金的發(fā)展概況及其應(yīng)用［J］.宇航材料工藝，1993，（4）：38－45.

［3］ BAGGER C，OLSEN F O.Review of laser hybrid welding［J］.Journal of Laser Application，2005，1（17）：2－14.

［4］ GRAF T，STAUFER H.Laser－h(huán)ybrid welding drives VW improvements［J］.Welding Journal，2003，82（1）：42－48.

［5］ 楊璟，李曉延，鞏水利，等.鋁鋰合金YAG－MIG復(fù)合焊焊縫成形特征［J］.焊接學(xué)報，2010，31（2）：83－86.

［6］ SUN Z，KUO M.Bridging the joint gap wire feed laser welding［J］.Journal of Materials Processing Technology，1999，87（3）：213－222.

［7］ 汪興均，黃文榮，魏齊龍，等.電子束焊接5A06鋁合金接頭Mg元素蒸發(fā)燒損行為分析［J］.焊接學(xué)報，2006，27（11）：61－64.

［8］ 武傳松.焊接熱過程與熔池形態(tài)［M］.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2008.

［9］ 陳 俐.航空鈦合金激光全熔透穩(wěn)定性及焊接物理冶金研究［D］.武漢：華中科技大學(xué)，2005.

［10］ 左鐵釧，肖榮詩，陳 鎧，等.高強(qiáng)鋁合金的激光加工［M］.北京：國防工業(yè)出版社，2002.

［11］ 張蕾，祝銘亮，黃正.幾種時效工藝下1420鋁鋰合金性能研究［J］.材料科學(xué)與工藝，2005，13（1）：86－89.

［12］ 劉北興，覃耀春，李仁順.分級時效工藝對1420Al－Li合金組織與性能的影響［J］.宇航材料工藝，2001，31（3）：49－51.

［13］ 魏齊龍，陳錚，劉兵，等.電場時效對鋁鋰合金性能和斷裂特征的影響［J］.稀有金屬，2002，26（3）：161－164.

Weld Appearance and Mechanical Properties of Aluminum－lithium Alloy by YAG－MIG Hybrid Welding

XU Fei，CHEN Li，GONG Shui－li，YANG Jing，ZHAO Xiao－ming，HE En－guang（Science and Technology on Power Beam Processes Laboratory，Beijing Aeronautical Manufacturing Technology Research Institute，Beijing 100024，China）

The weld appearance and mechanical properties of 5A90Al－Li alloy sheet by YAG－MIG hybrid welding are studied.The results show that the weld appearance（collapse，undercut，and so on）of 5A90alloy by laser beam welding（LBW）is improved by YAG－MIG hybrid welding significantly.And the maximal tolerant gap of the hybrid welding could reach to about 1.0mm.The major microstructure characteristics of joint by hybrid welding are fine－grained layer and the equaixed grain in most of welded seam，which are similar to the joint by LBW.Compared with the latter，the microstructure of the former tends to coarse，and the range of the columnar crystals zone is prone to decrease.The microhardness of welded seam by hybrid welding （83.57HV0.2）is lower than that by LBW （95.65HV0.2），but the uniformity of the former is better than that of the latter.The ultimate strength and the elongations after fracture of the joint by hybrid welding are lower than that by LBW.The fracture of the tensile samples always occur near the fusion zone，and the tensile fracture presents mixed rupture of brittle and ductile，which is mainly composed of the former.Therefore，if the combined mechanical properties of joint by hybrid welding meet the operation requirements，it should be improved by heat treatment after welding，and it also should develop a better filler wire matched with the base metal.

Al－Li alloy；LBW；hybrid welding；microstructure；tensile property

TG456.7

A

1001－4381（2011）10－0028－05

2010－12－01；

2011－05－30

許飛（1982－），男，碩士，工程師，主要從事鋁合金激光焊接工藝方面研究工作，聯(lián)系地址：北京朝陽區(qū)八里橋北東軍莊1號北京航空制造工程研究所104室（100024），E－mail：xufei＿0623＠163.com