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      不等基頻硅微諧振式加速度計(jì)*

      2011-10-20 10:54:42陳衛(wèi)衛(wèi)黃麗斌
      傳感技術(shù)學(xué)報(bào) 2011年11期
      關(guān)鍵詞:諧振器基頻加速度計(jì)

      陳衛(wèi)衛(wèi),黃麗斌,楊 波

      (東南大學(xué)儀器科學(xué)與工程學(xué)院,南京 210096)

      硅微加速度計(jì)是一種典型的MEMS(Micro E-lectromechanical system,微機(jī)電系統(tǒng))慣性傳感器,其加工工藝與微電子加工技術(shù)兼容,可實(shí)現(xiàn)批量生產(chǎn),具有體積小、重量輕、成本低、能耗低、可靠性高、易于智能化和數(shù)字化,可滿足惡劣環(huán)境應(yīng)用等特點(diǎn),是當(dāng)今加速度計(jì)發(fā)展的熱點(diǎn)方向之一,有著重要的軍用價(jià)值和廣泛的民用前景[1]。

      但是,隨著硅微加速度計(jì)結(jié)構(gòu)尺寸的極大縮小,儀表的靈敏度和分辨率大大降低,而電容檢測方式受寄生效應(yīng)、機(jī)械結(jié)構(gòu)噪聲、電路噪聲等的影響較大,已基本達(dá)到了檢測的極限狀態(tài),很難進(jìn)一步大幅度提高測量精度[2-3]。

      區(qū)別于一般的電容檢測式加速度計(jì),硅微諧振式加速度計(jì)通過檢測諧振頻率變化量獲取輸入加速度的大小。它的基本特征是輸出準(zhǔn)數(shù)字信號的頻率信號,易于檢測、抗干擾性好,在傳輸和處理過程中也不易出現(xiàn)誤差。因此,這種傳感器易于實(shí)現(xiàn)高精度測量,屬于高性能器件,同時(shí)它又具有硅微慣性器件的諸多優(yōu)點(diǎn),使其成為新一代高精度微機(jī)械加速度計(jì)的發(fā)展方向之一。隨著微機(jī)械加速度計(jì)性能的提高,其應(yīng)用將會逐步滲透到中高精度的慣性導(dǎo)航系統(tǒng)、飛行器控制、戰(zhàn)術(shù)戰(zhàn)略武器制導(dǎo)、重力測量等應(yīng)用領(lǐng)域[4]。

      1 工作機(jī)理

      目前,硅微諧振式加速度計(jì)一般由諧振器和質(zhì)量塊組成,如圖1所示。兩個(gè)諧振器尺寸完全相同,對稱布置,中間通過質(zhì)量塊相連。當(dāng)有加速度作用的時(shí)候,質(zhì)量塊把加速度轉(zhuǎn)換成慣性力,作用在諧振器上。一個(gè)諧振器受到壓力,諧振頻率減小,另一個(gè)諧振器受到拉力,諧振頻率增大,根據(jù)諧振頻率差即可求出輸入加速度的大?。?-8]。

      圖1 加速度計(jì)結(jié)構(gòu)原理圖

      兩個(gè)諧振器尺寸完全相同,克服了環(huán)境溫度等共模誤差對器件的影響。但是,當(dāng)外界的加速度載荷非常小——在正負(fù)幾個(gè) mgn(1 gn=9.8 m/s2)范圍內(nèi)時(shí),兩個(gè)諧振器產(chǎn)生同頻振動,即兩個(gè)諧振器通過同一個(gè)質(zhì)量塊產(chǎn)生模態(tài)耦合,加速度測不出來,形成測量盲區(qū)。本文對這種現(xiàn)象進(jìn)行分析,并提出一種新型的不等基頻硅微諧振式加速度計(jì)。

      2 耦合現(xiàn)象分析

      2.1 理論分析

      從敏感元件結(jié)構(gòu)來說,硅微諧振式加速度計(jì)一般有雙梁結(jié)構(gòu)和單梁結(jié)構(gòu)兩種形式。和單梁結(jié)構(gòu)相比,雙梁結(jié)構(gòu)在梁的末端合并,兩根梁在平面內(nèi)以180°相位差振動,在它們的合并端,兩根梁所產(chǎn)生的剪切力的力矩大小相等,方向相反,相互抵消,降低了諧振器和外部的能量耦合[9-10]。但是,兩個(gè)諧振器通過同一個(gè)質(zhì)量塊連接在一起,一個(gè)諧振器的振動通過質(zhì)量塊會影響到另一個(gè)諧振器的振動,如圖2所示。若諧振器1的兩個(gè)振梁相向彎曲振動,諧振器的端部會受到向右的推力,這個(gè)推力把質(zhì)量塊推向諧振器2,諧振器2的端部受到壓力,使諧振器2的兩個(gè)振梁做相背彎曲振動,從而形成了兩個(gè)諧振器之間的耦合。兩個(gè)諧振器通過同一個(gè)質(zhì)量塊所產(chǎn)生的這種相互作用是非常微弱的,當(dāng)外界加速度載荷逐步增大時(shí),兩個(gè)諧振器之間的頻差也漸漸增大,這種耦合作用就會逐漸減小直至消失。

      圖2 諧振器通過質(zhì)量塊產(chǎn)生耦合

      2.2 仿真驗(yàn)證

      利用ANSYS軟件進(jìn)行模態(tài)仿真驗(yàn)證。假設(shè)兩個(gè)諧振器的尺寸完全相同,整體結(jié)構(gòu)上下左右完全對稱,則兩個(gè)諧振器的基頻相同,在外界加速度載荷為零的情況下,兩個(gè)諧振器同頻振動,仿真結(jié)果如圖3所示,兩個(gè)諧振器的工作模態(tài)分別是第23階和第24階模態(tài),在這兩個(gè)模態(tài)中,兩個(gè)諧振器都在同一頻率點(diǎn)振動,頻率差為零,加速度為零。當(dāng)施加的加速度載荷在幾個(gè)mgn范圍內(nèi)時(shí),可以發(fā)現(xiàn),兩個(gè)模態(tài)中的兩個(gè)諧振器仍然在同頻振動。并且,在這幾個(gè)mgn加速度載荷范圍內(nèi),隨著加速度的增大,耦合的程度也在逐漸減弱,如圖4所示。圖5為在耦合區(qū)域外,上下兩個(gè)諧振器的振動模態(tài)完全分離,耦合現(xiàn)象消失,根據(jù)兩個(gè)諧振器的頻差即可求出加速度載荷的大小。

      圖3 兩個(gè)諧振器基頻相同,在同一頻率點(diǎn)振動

      圖4 諧振器之間耦合逐漸減弱

      圖5 諧振器無耦合時(shí)的振動模態(tài)

      3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與仿真

      為了消除耦合的影響,有如下兩種解決方案:

      (1)隔離質(zhì)量塊,切斷耦合通道:即兩個(gè)諧振器使用單獨(dú)的質(zhì)量塊,兩個(gè)質(zhì)量塊之間沒有任何聯(lián)系。通過仿真分析,此種結(jié)構(gòu)可以完全解耦。但是,這種雙質(zhì)量塊結(jié)構(gòu)對加工對稱性要求比較高,同時(shí)還有可能造成兩個(gè)諧振器的受力狀態(tài)不同,這對通過兩個(gè)諧振器進(jìn)行差分檢測會產(chǎn)生不利影響。

      (2)不等基頻:兩個(gè)諧振器尺寸設(shè)計(jì)的有所差異,拉開兩個(gè)諧振器的諧振頻率,在工作區(qū)間內(nèi),諧振頻率不會出現(xiàn)交叉點(diǎn),把耦合區(qū)域轉(zhuǎn)移到全量程范圍之外,以此避免耦合的影響。如圖6所示,為硅微諧振式加速度計(jì)的諧振頻率-加速度(f-a)曲線圖。

      圖6 硅微諧振式加速度計(jì)的f-a曲線圖

      其中,圖6(a)為耦合區(qū)域在量程范圍之內(nèi)的f-a曲線圖,圖6(b)為耦合區(qū)域在全量程范圍之外的f-a曲線圖,其中矩形區(qū)域?yàn)轳詈蠀^(qū)域。

      本文采用上述第二種方案,設(shè)計(jì)一種不等基頻硅微諧振式加速度計(jì)。

      根據(jù)振動力學(xué)的知識[11-12],采用瑞利法估算出諧振梁在無軸向力作用時(shí)的第一階固有頻率為

      其中為E楊氏模量,h為結(jié)構(gòu)厚度,w為諧振梁的寬度,L為諧振梁的長度,Al為諧振梁的表面積,As為諧振梁的附加質(zhì)量(梳齒)的表面積,ρ為硅的密度。由上式可以得到

      由于L?w,所以諧振頻率對于寬度方向的變化量更加敏感,寬度方向的微小變化對諧振頻率造成很大的波動,頻率變化量的大小不易控制,所以選擇諧振梁長度方向的尺寸差來隔離兩個(gè)諧振器的固有頻率。

      本文設(shè)計(jì)的不等基頻硅微諧振式加速度計(jì)由玻璃基底、引線層、鍵合層和硅結(jié)構(gòu)層組成,圖7為不等基頻硅微諧振式加速度計(jì)的硅結(jié)構(gòu)層平面結(jié)構(gòu)示意圖,包括質(zhì)量塊、支撐梁、錨點(diǎn)、杠桿、諧振器幾個(gè)部分。上下兩個(gè)諧振器的振梁寬度相同,長度有細(xì)微的差別,從而拉開兩個(gè)諧振器的基頻,在加速度計(jì)的有效測量范圍內(nèi),兩個(gè)諧振器的諧振頻率不會相交,從而消除耦合的影響。

      圖7 硅結(jié)構(gòu)層平面結(jié)構(gòu)示意圖

      加速計(jì)的整體結(jié)構(gòu)尺寸為3 000 μm×4 000 μm×60 μm,上諧振器振梁尺寸為623 μm×8 μm×60 μm,下諧振器振梁尺寸為620 μm×8 μm×60 μm。由模態(tài)分析表明,上諧振器的諧振基頻為124 678 Hz,下諧振器的諧振基頻為125 855 Hz,頻率差為1 177 Hz,在±10 gn的量程范圍內(nèi)無頻率交叉點(diǎn)。微杠桿的放大倍數(shù)為13.4倍。通過FEA仿真,得到諧振頻率隨加速度的變化曲線,如圖8所示,可以看出,在全量程范圍內(nèi),兩個(gè)諧振器的諧振頻率不相交。圖9為兩個(gè)諧振器諧振頻率之差隨著加速度的變化曲線,可以得出整體的標(biāo)度因數(shù)為92 Hz/gn。

      圖8 諧振頻率-加速度曲線

      圖9 諧振頻率差-加速度曲線

      4 結(jié)語

      硅微諧振式加速度計(jì)的兩個(gè)諧振器在諧振頻率相交點(diǎn)附近區(qū)域會產(chǎn)生耦合,形成測量盲區(qū)。本文分析了產(chǎn)生耦合的原因,并提出了一種不等基頻硅微諧振式加速度計(jì)。經(jīng)過仿真驗(yàn)證,該結(jié)構(gòu)可以很好的消除由于耦合產(chǎn)生的影響,為以后的設(shè)計(jì)提供參考。

      [1]Richard H Dixon,Jérémie Bouchaud.Markets and Applications for MEMS Inertial Sensors.Proceeding of SPIE,2006,611306.

      [2]Xuesong Jiang.Capacitive Position-Sensing Interfance for Micromachined Inertial Sensors[PhD].America:University of California,Berkeley.Electrical Engineering and Computer Sciences,2003.

      [3]Bernhard E Boser.Capacitive Position Sense Circuits.http://www-bsac.eecs.berkeley.edu/~ boser/pdf/circuits.pdf.

      [4]Ralph E Hopkins,Jeffrey T Borenstein.The Silicon Oscillating Accelerometer:A MEMS Inertial Instrument for Strategic Missile.Guidance.Missile Sciences Conference,Monterey,CA,November 7-9,2000.

      [5]任杰,樊尚春.硅基諧振式微機(jī)械加速度計(jì)的設(shè)計(jì)與仿真計(jì)算[J].傳感技術(shù)學(xué)報(bào),2007,20(9):1992-1995.

      [6]萬蔡辛,李丹東,張承亮,等.硅微諧振式加速度計(jì)技術(shù)現(xiàn)狀及展望[J].導(dǎo)航與控制,2010,9(2):72-78.

      [7]何高法,唐一科,何曉平,等.一種新型諧振式微加速度計(jì)設(shè)計(jì)和分析[J].微納電子技術(shù),2007,7/8:252-254.

      [8]裘安蘋,莊瑞芬,施芹.硅微諧振式加速度計(jì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與仿真[J].中國慣性技術(shù)學(xué)報(bào),2009,17(1):94-97.

      [9]郝一龍.新型高精度諧振式微型加速度計(jì)研究[D].[博士學(xué)位論文].北京:北京大學(xué),2004.

      [10]陳德勇,陳健,毋正偉,等.一種硅梁諧振加速度計(jì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與模擬分析[J].微納電子技術(shù),2007,7/8:282-284.

      [11]倪振華.振動力學(xué)[M].西安:西安交通大學(xué)出版社,1989.

      [12]劉習(xí)軍,賈啟芬.工程振動理論與測試技術(shù)[M].北京:高等教育出版社,2004.

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