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    氣動矛系統(tǒng)性能仿真分析

    2011-09-06 11:02:50于曉琳閆明印
    關(guān)鍵詞:前腔排氣量空壓機(jī)

    于曉琳,閆明印

    (1.沈陽理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,遼寧沈陽110159;2.沈陽工業(yè)大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,遼寧沈陽110178)

    近年來我國不斷加大對基礎(chǔ)設(shè)施的投入,大力推廣非開挖作業(yè)。氣動矛是一種用于非開挖鋪設(shè)地下管線施工的新型氣動沖擊設(shè)備。氣動矛在壓縮空氣作用下,矛體內(nèi)的活塞作往復(fù)運(yùn)動,不斷沖擊矛頭,矛頭在土層中形成鉆孔并帶動矛體前進(jìn),形成鉆孔后可直接將待鋪管道拉入,其結(jié)構(gòu)簡單,操作方便,在非開挖地下管線鋪設(shè)工程中得到廣泛使用。結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定是氣動矛系統(tǒng)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵問題,它直接影響氣動矛的性能。張志兵[1]結(jié)合近年來對夯管錘的研究,就夯管錘結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定進(jìn)行了討論。馬克新[2]對無閥結(jié)構(gòu)潛孔錘動力過程進(jìn)行了仿真模擬,對其重要配氣參數(shù)進(jìn)行了正交設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn),得出了配氣參數(shù)的最優(yōu)組合方案。目前國內(nèi)外學(xué)者對氣動矛結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)等方面的研究很多[3-5],但理論研究和設(shè)計(jì)方法都還不完善。

    本文以型號為Hammerhead12"的氣動矛為例,運(yùn)用動力學(xué)、氣體動力學(xué)原理,在建立氣動矛活塞運(yùn)動規(guī)律微分方程的基礎(chǔ)上,利用數(shù)值分析,對氣動矛活塞運(yùn)動規(guī)律進(jìn)行計(jì)算機(jī)仿真,繪制出各影響因素和氣動矛性能參數(shù)的關(guān)系曲線,分析影響氣動矛性能的各種結(jié)構(gòu)參數(shù)和系統(tǒng)參數(shù)。

    1 氣動矛系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)和工作原理

    氣動矛系統(tǒng)采用后腔始終通高壓空氣的活塞式配氣機(jī)構(gòu),依靠密封環(huán)形成配氣通路,通過活塞上后閥孔的開啟與關(guān)閉實(shí)現(xiàn)配氣,其工作簡圖如圖1所示。研究氣動矛內(nèi)部的動力過程關(guān)鍵是對活塞的分析,活塞的運(yùn)動規(guī)律對氣動矛性能參數(shù)沖擊功和沖擊頻率都有影響,活塞的運(yùn)動規(guī)律受氣動矛結(jié)構(gòu)參數(shù)和系統(tǒng)參數(shù)多種因素的影響。

    圖1 氣動矛結(jié)構(gòu)簡圖

    2 建立仿真數(shù)學(xué)模型

    本模型的建立主要是為求解氣動矛系統(tǒng)工作狀態(tài)的性能參數(shù):沖擊頻率、沖擊功。影響這些輸出參數(shù)的數(shù)據(jù)都應(yīng)作為主要因素不能忽略。為此,在分析氣動矛系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和工作原理的基礎(chǔ)上做如下假設(shè):

    1)空壓機(jī)的氣體為理想氣體,其壓縮和膨脹過程視為氣體絕熱過程且壓力恒定;

    2)前腔與后腔均發(fā)生絕熱變化;

    3)氣動矛內(nèi)外泄漏可忽略不計(jì);

    4)活塞與矛體之間的滑動摩擦力忽略不計(jì)。

    2.1 氣動矛矛體運(yùn)動方程

    由于活塞與矛體之間的滑動摩擦力忽略不計(jì),因此矛體的運(yùn)動方程為

    式中:M0為矛體質(zhì)量,kg;F0為鋪設(shè)管線過程中所受的總阻力,N;p1為氣動矛前腔氣體在沖程、返程不同階段的壓力,MPa;S1為氣動矛前腔活塞受力面積,m2;X為氣動矛矛體的位移,m。

    2.2 氣腔內(nèi)氣體壓力動特性方程

    由于前腔與后腔均發(fā)生絕熱變化,因此在絕熱過程中有

    式中:k=cp/cv稱為絕熱指數(shù)或比熱比,空氣中k=1.4;p為氣腔內(nèi)氣體的絕對壓力,MPa;V/m為單位質(zhì)量所占體積,m3/kg。上式兩邊對時間t求導(dǎo),整理得

    式中:V為氣腔內(nèi)氣體的體積,m3;m為氣腔內(nèi)氣體的質(zhì)量,kg;下標(biāo)i表示氣動矛系統(tǒng)在沖程、返程過程中的各不同階段。根據(jù)氣動矛系統(tǒng)在沖程、返程過程中各不同階段的Vi、mi、pi可分別列出不同階段的微分方程。

    2.3 氣動矛活塞運(yùn)動方程

    式中:x為活塞位移,m;t為時間,s;M為活塞質(zhì)量,kg;p1、p2為氣動矛前后腔內(nèi)的氣體壓力,MPa;S1、S2分別為氣動矛前后腔活塞受力的有效面積,m2。

    2.4 氣腔內(nèi)氣體流量方程

    由氣體流動連續(xù)性方程Qi=ρWA和 p0/ρ=RT0,ρ=(p0/ρ)1/k,W 為氣體流速,m/s,可得氣動矛氣腔內(nèi)氣體的流動方程

    式中:Qi為流過截面的質(zhì)量流量,kg/s;A為節(jié)流小孔面積,m2;p、p0為上下游氣體絕對壓力,MPa;T0為上游絕對溫度,K;R為氣體常數(shù),干空氣的氣體常數(shù) R=287.1,N·m/(kg·K)。

    3 影響氣動矛性能的因素分析

    建立微分方程形式的系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型,得到?jīng)_擊錘活塞運(yùn)動規(guī)律動態(tài)過程的全面描述。氣動矛系統(tǒng)性能參數(shù)沖擊頻率和沖擊功利用仿真結(jié)果間接計(jì)算得到。沖擊頻率式中 t、t分別cf為沖程、返程活塞運(yùn)動時間,s。單次沖擊功Mv2,式中M為活塞質(zhì)量,kg;v為活塞末速度,m/s。以 Hammerhead12"型號氣動矛為例,利用MATLAB軟件的計(jì)算功能,得到氣動矛工作狀態(tài)下數(shù)學(xué)模型的數(shù)值解,分析影響氣動矛性能的各個因素。

    3.1 系統(tǒng)壓力P對氣動矛性能的影響

    系統(tǒng)壓力即儲氣罐的壓力P是對氣動矛進(jìn)行仿真研究的基礎(chǔ),在很大程度上決定了氣動矛的性能參數(shù)。在結(jié)構(gòu)參數(shù)不變情況下,通過改變系統(tǒng)壓力,得到仿真結(jié)果如圖2、圖3所示。

    圖2 系統(tǒng)壓力P與沖擊頻率f的關(guān)系

    圖3 系統(tǒng)壓力P與沖擊功E的關(guān)系

    由圖2、圖3可以看出,隨著系統(tǒng)壓力的增加,沖擊頻率和沖擊功都明顯增加,沖擊功的增加幅度明顯大于沖擊頻率的增加幅度。這是由于隨著系統(tǒng)壓力的增加,活塞的加速度和速度增加,沖程和返程時間縮短,導(dǎo)致沖擊頻率和沖擊功增大。因此,提高系統(tǒng)壓力是提高氣動矛性能的有效途徑。

    3.2 空壓機(jī)排氣量Q對氣動矛性能的影響

    空壓機(jī)的排氣量Q是影響氣動矛性能的重要參數(shù),它的大小不僅影響氣動矛系統(tǒng)是否起振,而且決定了氣動矛的功率輸出,其對氣動矛系統(tǒng)的性能參數(shù)影響如圖4、圖5所示。

    圖4 空壓機(jī)排氣量Q與沖擊頻率f的關(guān)系

    圖5 空壓機(jī)排氣量Q與沖擊功E的關(guān)系

    由圖4、圖5可以看出,當(dāng)空壓機(jī)的排氣量增加,沖擊頻率、沖擊功也隨之增加,當(dāng)空壓機(jī)排氣量達(dá)到一定值時沖擊頻率和沖擊功基本上穩(wěn)定,變化幅度不大。這說明空壓機(jī)的排氣量不是越大越好,而是有一個最優(yōu)值。以Hammerhead12"氣動矛為例,排氣量在211L/s與258L/s時的沖擊頻率、沖擊功差別不大,因此排氣量211L/s為Hammerhead12"氣動矛的最優(yōu)值。

    3.3 前腔余隙體積V1對氣動矛性能的影響

    前腔余隙體積V1直接影響返程階段的儲能,間接反映到活塞的行程。前腔余隙體積V1對性能的影響如圖6、圖7所示。由圖可見前腔余隙體積V1在7~13L時,氣動矛的沖擊功隨前腔余隙體積的增大而增大,沖擊頻率隨前腔余隙體積的增大而減小。當(dāng)前腔余隙體積在14~22L時,氣動矛的沖擊頻率和沖擊功變化不大。當(dāng)前腔余隙體積大于22L時氣動矛的沖擊頻率、沖擊功均呈下降趨勢。因此,14~22L是前腔余隙體積V1的最優(yōu)段。Hammerhead12"氣動矛的前腔余隙體積V1=15L是合理的。

    圖6 前腔余隙體積V1與沖擊頻率f的關(guān)系

    圖7 前腔余隙體積V1與沖擊功E的關(guān)系

    3.4 前后腔直徑比d2/d1對氣動矛性能的影響

    前后腔直徑比d2/d1決定活塞的受力情況,也影響到活塞的行程和氣動矛系統(tǒng)的各性能參數(shù)。d2/d1與各性能參數(shù)的關(guān)系如圖8、圖9所示。由圖可知,前后腔直徑比在1.2~1.35范圍內(nèi),沖擊頻率和沖擊功都隨著d2/d1的增加而增加,沖擊功的增加幅度很大;當(dāng)d2/d1>1.45后沖擊功下降。因此當(dāng)前后腔直徑比在1.35~1.45時,氣動矛輸出的沖擊功達(dá)到最大。Hammerhead12"氣動矛的前后腔直徑比d2/d1取1.39,與仿真分析的結(jié)果相符合。

    圖8 前后腔直徑比d2/d1與沖擊頻率f的關(guān)系

    圖9 前后腔直徑比d2/d1與沖擊功E的關(guān)系

    3.5 節(jié)流段的長度Lj對氣動矛性能的影響

    節(jié)流長度Lj是氣動矛的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù),它影響到前后腔氣體交換及前腔向大氣排氣的時間長短,因此影響到前后腔氣壓和活塞的行程,從而影響氣動矛系統(tǒng)的性能。圖10、圖11分別為節(jié)流長度對氣動矛系統(tǒng)性能參數(shù)影響的仿真結(jié)果。

    由圖可見,隨著節(jié)流長度Lj的增加沖擊功增大,沖擊頻率降低,這是由于Lj增大使后腔氣體的排出通路變長,后腔氣體壓力下降變慢,導(dǎo)致行程增長,沖擊功增大,沖擊頻率下降。當(dāng)節(jié)流長度Lj在125mm左右時,氣動矛輸出的沖擊功達(dá)到最大。

    圖10 節(jié)流段長度Lj與沖擊頻率f的關(guān)系

    圖11 節(jié)流段長度Lj與沖擊功E的關(guān)系

    4 結(jié)論

    1)系統(tǒng)壓力越高,活塞的運(yùn)動加速度越大,沖擊頻率和沖擊功就越大。因此,提高系統(tǒng)壓力是提高氣動矛性能的有效途徑。

    2)空壓機(jī)的排氣量不是越大越好,而是有一個最優(yōu)值。排氣量超過最優(yōu)值,多余部分就會從空壓機(jī)儲氣罐的限壓閥排向大氣,造成浪費(fèi)。

    3)前腔余隙體積V1和前后腔直徑比d2/d1存在最優(yōu)范圍,太大或太小都會影響氣動矛性能。

    4)隨著節(jié)流長度Lj的增加沖擊功增大,沖擊頻率降低。

    [1]張志兵.夯管錘結(jié)構(gòu)參數(shù)的設(shè)計(jì)[J].巖土工程界,2001,4(11):30-31.

    [2]馬克新,章易程.QD-70型氣動潛孔錘配氣參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)[J].煤礦機(jī)械,1998,(12):1-3.

    [3]張志兵,劉靜,祝世平.氣動矛性能的計(jì)算機(jī)仿真研究[J].地質(zhì)與勘探,2001,37(2):77 -79.

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