某電廠吹管期間造成設(shè)備損壞事件分析

河津發(fā)電分公司設(shè)備管理部 丁志斌

某電廠吹管期間造成設(shè)備損壞事件分析

河津發(fā)電分公司設(shè)備管理部 丁志斌

某電廠一期3×350MW機(jī)組工程鍋爐為超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐，單爐膛、一次中間再熱、采用前后墻對(duì)沖燃燒方式、平衡通風(fēng)、緊身封閉、固態(tài)排渣、全鋼懸吊結(jié)構(gòu)II型鍋爐，鍋爐型號(hào)：DG1147/25.4-II1。鍋爐（THA工況）主要參數(shù)如下：

鍋爐蒸發(fā)量 1 147 t/h

過(guò)熱蒸汽出口壓力 25.5 MPa(a)

過(guò)熱蒸汽出口溫度 571 ℃

再熱蒸汽流量 27.45 t/h

再熱蒸汽進(jìn)口/出口壓力 4.94/4.74 MPa(a)

再熱蒸汽進(jìn)口/出口溫度 331/569 ℃

給水溫度 285 ℃

熱風(fēng)溫度(一次風(fēng)/二次風(fēng)） 336/345 ℃

排煙溫度（修正后） 124 ℃

爐膛容積熱負(fù)荷 87.91 kW/m3

煙氣系統(tǒng)設(shè)兩臺(tái)50%的靜葉可調(diào)軸流式吸風(fēng)機(jī)。安裝二層脫銷裝置，煙氣從爐膛出口通過(guò)尾部受熱面，從省煤器出口引入容克式三分倉(cāng)空氣預(yù)熱器，然后通過(guò)靜電除塵器、引風(fēng)機(jī)、鋼制的總煙道進(jìn)入石灰石—石膏濕法脫硫島，最后經(jīng)煙囪排至大氣。脫硫系統(tǒng)的增壓風(fēng)機(jī)與引風(fēng)機(jī)分開(kāi)設(shè)置。

根據(jù)施工進(jìn)度，計(jì)劃與2011年3月10日進(jìn)行點(diǎn)火吹管方案，經(jīng)評(píng)審決定：本次吹管采用鍋爐的自生蒸汽，采用一、二次汽系統(tǒng)串吹、穩(wěn)壓與降壓相結(jié)合法（系統(tǒng)補(bǔ)水充足時(shí)，采取穩(wěn)壓吹管方式；系統(tǒng)補(bǔ)水不足時(shí)，采取降壓吹管方式），采用微油點(diǎn)火投燒燃煤方式。

一、吹管系統(tǒng)流程

1. 一、二次汽串吹系統(tǒng)。具體過(guò)程如下：過(guò)熱器→主蒸汽管→主汽門(mén)→臨時(shí)管→臨時(shí)門(mén)→臨時(shí)管→集粒器→臨時(shí)管→冷再管→再熱器→熱再管→中聯(lián)門(mén)→臨時(shí)管→靶板裝置→臨時(shí)管→消音器。

2. 高壓旁路系統(tǒng)。具體過(guò)程如下：過(guò)熱器→主蒸汽管→高壓旁路管（高旁臨時(shí)閥）→冷再管→再熱器→中聯(lián)門(mén)→臨時(shí)管→靶板裝置→臨時(shí)管→消音器。

二、事故過(guò)程描述

2011年3月17日下午，在完成第27次降壓吹管后（當(dāng)時(shí)，C制粉系統(tǒng)運(yùn)行、C層4支微油槍、A層2支啟動(dòng)油槍投用，本臺(tái)機(jī)組共配5臺(tái)中速磨煤機(jī)，4臺(tái)運(yùn)行，1臺(tái)備用），16：54，啟動(dòng)A制粉系統(tǒng)運(yùn)行，17日19：43，啟動(dòng)B制粉系統(tǒng)運(yùn)行，并逐步加大給煤量，20：30，給煤量加至90t/h。20：38，A、B空預(yù)器進(jìn)口煙溫分別達(dá)到256℃、270℃（本次升壓的最高值，當(dāng)時(shí)二次風(fēng)溫330℃），21：08，B空預(yù)器主電機(jī)跳閘，21：18輔電機(jī)跳閘，相應(yīng)跳B(niǎo)側(cè)所有風(fēng)機(jī)，21：26，停運(yùn)B制粉系統(tǒng)，21：32，停運(yùn)C制粉系統(tǒng)，21：45，鍋爐熄火，同時(shí)，B側(cè)排煙溫度上升至274℃，22：16，輔電機(jī)跳閘，鍋爐關(guān)閉所有煙風(fēng)擋板悶爐。

18日15：30，打開(kāi)人孔檢查發(fā)現(xiàn)1#爐B空預(yù)器內(nèi)部發(fā)生煤粉燃燒，立即組織有關(guān)人員進(jìn)行滅火。19日進(jìn)入空預(yù)器內(nèi)部檢查，發(fā)現(xiàn)部分傳熱元件燒毀，隔板變形，徑向密封損壞。

三、事故原因分析

1. 吹管方案選擇不合適。調(diào)試人員對(duì)系統(tǒng)了解不透，本鍋爐在冷再入口管段上未設(shè)置事故減溫水，在低再至高再管段上設(shè)置減溫水，低再氣溫靠低溫?fù)醢逭{(diào)節(jié)，臨沖門(mén)安裝在低再入口管段上（汽機(jī)房12.6米平臺(tái)），在穩(wěn)壓吹管階段，由于臨沖門(mén)關(guān)閉，造成再熱器干燒（入口480℃出口最高溫度達(dá)610℃），遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于低溫再熱器各管段溫度（低再有三種管，材組成SA-210C、15CrMo、12Cr1MoVG，碳鋼使用溫度最高不超過(guò)450℃，12Cr1MoVG最高使用溫度580℃），事后對(duì)再熱器三種管材取樣進(jìn)行金相分析，未發(fā)現(xiàn)異常，對(duì)管徑檢查，未出現(xiàn)蠕漲現(xiàn)象；對(duì)硬度進(jìn)行檢查，符合要求。

2. 調(diào)試階段銜接不力，對(duì)溫度測(cè)點(diǎn)未效驗(yàn)、驗(yàn)收，就地?fù)醢迮c操作畫(huà)面存在偏差。A、B空預(yù)器進(jìn)口煙溫達(dá)到本次啟動(dòng)的最高值（256/270℃），和當(dāng)時(shí)約330℃的二次風(fēng)溫對(duì)比，溫度指示明顯有誤。經(jīng)檢查，發(fā)現(xiàn)是進(jìn)口煙溫?zé)犭娕糑分度和E分度在DCS中設(shè)置有誤，經(jīng)換算實(shí)際溫度應(yīng)為430℃左右，超過(guò)空預(yù)器運(yùn)行溫度（BMCR工況為370℃）是造成誤判的主要原因。

3. 未制定有效的事故預(yù)案，在出現(xiàn)問(wèn)題后，對(duì)可能造成的事故隱患防范不到位，是造成事故擴(kuò)大的主要原因。B空預(yù)器卡死后，B側(cè)排煙溫度明顯上升（21：55，B側(cè)排煙溫度從120℃上升到274℃），A空預(yù)器通風(fēng)后排煙溫度從53℃（10：24）短時(shí)升到184℃（11：21），在關(guān)閉煙氣側(cè)擋板后下降至100℃，可能是B側(cè)空預(yù)器卡死后發(fā)生二次燃燒。

4. 調(diào)試中各種條件把關(guān)不嚴(yán)，一些設(shè)備處理未能達(dá)到設(shè)計(jì)要求。由于啟動(dòng)鍋爐輔汽量不足，造成吹灰期間給水溫度很低（不超過(guò)40℃），為滿足鍋爐吹灰參數(shù)投入了較多的煤粉，使鍋爐煙氣溫度升高；從輔汽壓力曲線上看，在17日19：06—21：39，輔汽壓力維持在0.35～0.45MPa，溫度為260℃，影響了吹灰效果。

點(diǎn)火初期冷爐投粉、空預(yù)器吹灰效果差、空預(yù)器卡死后無(wú)法進(jìn)行風(fēng)機(jī)吹掃等因素，都可能造成可燃物的沉積。

四、處理過(guò)程

本次空預(yù)器著火，共更換傳熱元件185塊，更換隔板16處，更換徑向密封片30條，檢修工期1個(gè)月，影響工期20天。

五、改進(jìn)措施

1. 在吹管時(shí)選擇合理吹管方案，避免出現(xiàn)再熱器“干燒”現(xiàn)象。

2. 加強(qiáng)調(diào)試過(guò)程把關(guān)力度，嚴(yán)格執(zhí)行電力行業(yè)調(diào)試中實(shí)行的交調(diào)制度；嚴(yán)格履行再驗(yàn)收制度，從根本上消除調(diào)試中出現(xiàn)的低級(jí)錯(cuò)誤。

3. 制定詳細(xì)的事故預(yù)案和事故預(yù)想，對(duì)出現(xiàn)的異常進(jìn)行認(rèn)真分析，做到有備無(wú)患，杜絕事故的發(fā)生。

六、建議

本次事故，造成低溫再熱器短時(shí)超溫，嚴(yán)重影響管子性能，造成空預(yù)器傳熱元件損壞、隔板變形，影響工期20天。因此，在新建機(jī)組中，吹管方式與本鍋爐形式相結(jié)合，選擇合理、合適的吹管方案，確保機(jī)組設(shè)備、人員安全，保證基建工程順利進(jìn)行。