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    采用鉆孔灌注樁后注漿工藝條件下圓礫層的樁端設(shè)計參數(shù)取值探討

    2011-08-10 04:47:00沈華駿周愛其
    城市勘測 2011年4期
    關(guān)鍵詞:試樁單樁灌注樁

    沈華駿,周愛其

    (杭州市勘測設(shè)計研究院,浙江 杭州 310012)

    1 前言

    杭州城區(qū)場地大部分布有中密-密實狀的圓礫層且層厚較大,其中上層圓礫一般分布在高程 -30 m~-45 m,性質(zhì)以中密-密實狀為主;下層圓礫一般分布在高程-45.0 m以下,性質(zhì)以密實狀為主。圓礫層以下主要為基巖層。

    一般大型建筑樁基礎(chǔ)采用以上述圓礫層為樁端持力層。但隨建筑高度提高,荷載增加,采用以圓礫層為樁端持力層的普通鉆孔灌注樁、日益難以滿足上部荷載和變形控制設(shè)計的需要。但若采用圓礫層下部的風(fēng)化基巖層為樁端持力層則帶來的施工難度及增加的工期及經(jīng)濟成本均很大。鉆孔灌注樁后注漿工藝的出現(xiàn)則較好地解決了上述問題。

    鉆孔灌注樁后注漿技術(shù)是指灌注樁成樁一定時間后,通過預(yù)設(shè)在樁身內(nèi)的注漿導(dǎo)管及與之相連的樁端、樁側(cè)注漿閥注入水泥漿,使樁端樁側(cè)土體(包括沉渣和泥皮)得到加固,從而提高單樁承載力,減少沉降。這種方法可以起到兩方面的作用:一是加固樁底沉渣和樁側(cè)泥皮;二是對樁底和樁側(cè)一定范圍的土體通過滲入(粗粒土)、劈裂(細粒土)和壓密(非飽和松散土)注漿起到加固作用,增強樁側(cè)阻力和樁端阻力,從而提高了單樁承載力,能滿足設(shè)計需要。

    注漿后的樁側(cè)阻力和樁端阻力較未注漿有較大程度的提高,但具體取值則沒有一個準(zhǔn)確的計算公式,其值一般由勘察單位或設(shè)計單位提出,隨意性較大。本文擬通過杭州圓礫層中采用鉆孔灌注樁后注漿工藝的工程實例,提出了杭州地區(qū)在采用后注漿工藝條件下的圓礫層樁端設(shè)計參數(shù)取值建議,供同類工程勘察評價和設(shè)計取值時借鑒。

    2 鉆孔灌注樁后注漿工藝研究現(xiàn)狀

    浙江大學(xué)張忠苗教授等撰寫的《灌注樁后注漿技術(shù)及工程應(yīng)用》對后注漿工藝進行了系統(tǒng)研究,但對注漿后的具體取值大小,仍沒有一個具體參數(shù)可以借鑒[1]。

    浙江省地方標(biāo)準(zhǔn)《地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(DB33/1001-2003)中提出在圓礫層中后注漿比末注漿的單樁豎向承載力能提高1.3倍以上。鑒于各個建筑實際有效樁長差異很大,這類提法對于實際工程指導(dǎo)意義有限[2]。

    建設(shè)部行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)中提出在圓礫層中后注漿比未注漿樁端承載力3.2倍~4.0倍,樁側(cè)阻力提高2.4倍~3.0倍。但鑒于杭州地區(qū)的圓礫層未注漿前的樁端承載力勘察單位提供數(shù)值一般遠大于規(guī)范相應(yīng)上限,這樣采用規(guī)范中的注漿后提高幅度值相應(yīng)技術(shù)風(fēng)險就很大[3]。

    3 解決方法

    一般而言,鉆孔灌注樁樁端承載力qpk值,在很大程度上取決于樁底沉渣的存在及厚度。當(dāng)采用鉆孔灌注樁后注漿工藝后,可以近似認(rèn)為樁端沉渣量為零。此時,鉆孔樁樁端工況條件可近似于預(yù)應(yīng)力管樁的工況。由此,在采用樁端后注漿工藝后,其樁端設(shè)計參數(shù)可以類比參照預(yù)應(yīng)力管樁的相關(guān)參數(shù)。根據(jù)浙江省地方標(biāo)準(zhǔn)《地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(DB33/1001-2003)中附錄N,預(yù)應(yīng)力管樁在中密~密實狀狀圓礫層的樁端承載力極限值可取用6000 kPa~9000 kPa。根據(jù)建設(shè)部行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ 94-2008)中5.3.5條,預(yù)應(yīng)力管樁在中密~密實狀圓礫層的樁端承載力極限值可取用9500 kPa~11500 kPa。

    鑒于樁端后注漿工藝中影響樁端極限承載力的不確定因素較多,由此注漿后的樁端極限承載力可認(rèn)為較為接近預(yù)應(yīng)力管樁的下限。

    來福士廣場場地土力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)表 表1

    4 工程實例

    杭州錢江新城地區(qū)作為杭州的中央商務(wù)區(qū),高層、超高層建筑林立,后注漿工藝采用較多,通過對其載荷試驗分析可較為準(zhǔn)確地把握圓礫層在注漿后樁端設(shè)計參數(shù)取值規(guī)律。

    工程實例1:

    杭州來富士廣場,占地面積約4萬平方米,主體項目有兩棟高度約250 m塔樓與建筑面積約12萬平方米的裙房組成,設(shè)3層地下室。采用φ600(裙房及地下室)及φ800(塔樓)鉆孔灌注樁,并進行了樁底后注漿,基樁基本為滿堂布置。采用慢速堆載法進行現(xiàn)場靜載試驗,試樁的鉆孔樁均采用○124圓礫層為樁端持力層,進入○124圓礫層深度為12 m。相關(guān)場地地層力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)如表1所示。靜載試驗采用鋼筋計、軸力計測試樁身軸力與側(cè)摩阻力。其中最下部軸力計埋設(shè)在樁端以上0.6 m位置?;鶚吨睆骄鶠?00 mm,樁長均為 52.6 m,要求樁端進入○124圓礫層。通過靜載試驗資料,TP1a注漿后單樁豎向抗壓承載力約為 15000 kN,等效樁頂位移 36.94 mm。TP2注漿后單樁豎向抗壓承載力約為15000 kN,等效樁頂位移37.99 mm。TP3注漿后單樁豎向抗壓承載力約為15000 kN,等效樁頂位移35.16 mm。相關(guān)靜載試驗曲線如圖1所示,加載軸力分布表如表2所示。

    圖1 杭州市來福士廣場靜載試驗曲線

    來福士廣場試樁加載軸力分布表表2

    其樁端的-52 m處軸力計顯示數(shù)值在6435 kN~7143 kN之間,主要是由于試樁時,單樁注漿量的不同造成的。試樁時,樁的數(shù)量較小,后注漿難以形成群樁效應(yīng)。當(dāng)扣去樁最后0.6 m的側(cè)摩阻力,其樁端承載力極限值在6350 kN~7025 kN之間,對應(yīng)圓礫層后注漿樁端承載力極限值可達12000 kPa以上。注漿后效果相當(dāng)于地質(zhì)勘察報告中提供的注漿前樁端極限承載力2.6倍以上。

    工程實例2:

    杭州華潤新鴻基一期工程,該工程為住宅大底盤(地下車庫、中心會所)及3幢45層~46層塔樓組成??偨ㄖ娣e146981 m2。采用φ800(塔樓)鉆孔灌注樁,并進行了樁底后注漿。試樁采用了樁基自平衡法進行靜荷載試驗進行現(xiàn)場試驗,試樁以⑧2層為樁端持力層。場地地層力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)如表3所示。

    杭州華潤新鴻基一期場地土力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)表 表3

    進行自平衡的荷載箱埋設(shè)在樁端以上2.0 m位置,通過靜載試驗資料,直徑為800 mm的SZ09試樁,注漿后荷載箱實測下段樁極限承載力在5500 kN(對應(yīng)位移34.57 mm),扣除最后2.0 m的側(cè)阻力數(shù)值,對應(yīng)⑧2圓礫層樁端極限承載力注漿后可達9600 kPa,注漿后相當(dāng)于地質(zhì)勘察報告中提供的注漿前樁端極限承載力2.2倍。注漿后單樁豎向抗壓承載力約為12060 kN,等效樁頂位移 35.83 mm。直徑為1000 mm的SZ07試樁,注漿后荷載箱實測下段樁極限承載力在6500 kN(對應(yīng)位移22.82 mm),扣除最后2.0 m的側(cè)阻力數(shù)值,對應(yīng)⑧2圓礫層樁端承載力極限值注漿后可達7700 kPa(考慮了大直徑樁的樁端承載力折減因素),注漿后相當(dāng)于地質(zhì)勘察報告中提供的注漿前樁端極限承載力的1.8倍。注漿后單樁豎向抗壓承載力約為14120 kN,等效樁頂位移24.61 mm。相關(guān)靜載試驗曲線如圖2所示。

    圖2 華潤新鴻基一期項目靜載試驗曲線

    通過對比來福士廣場與華潤新鴻基一期項目,可以發(fā)現(xiàn)5組試樁的圓礫層在注漿后的樁端極限承載力大小存在差異,其數(shù)值在 7700 kPa、9600 kPa、12000 kPa,這主要由于①部分試樁試驗未進行破壞試驗;②鑒于試驗數(shù)據(jù)來源均為試樁,場地未進行大面積樁的施工,由此造成各個試樁的注漿工藝(如注漿壓力及注漿量)差異較大。

    對于大面積的鉆孔灌注樁在采用后注漿工藝時,基本消除了試樁時注漿量及注漿壓力的差異問題,其注漿后的樁端極限承載力一般要大于試樁時的取值。因此,對于采用后注漿工藝一般條件下(類似于華潤新鴻基一期項目),對于圓礫層建議樁端極限承載力當(dāng)按8000 kPa取用,這一數(shù)值也基本相當(dāng)于以圓礫層為樁端持力層的預(yù)應(yīng)力管樁的樁端承載力極限值下限值,這與注漿后的圓礫層樁端承載力特性的實際工況也是相符的。

    當(dāng)后注漿工藝采用工藝水平較高(如大壓力,大注漿量)時,圓礫層在采用鉆孔灌注樁后注漿工藝條件下樁端設(shè)計參數(shù)可提高至9000 kPa~10000 kPa(類似于來福士廣場項目),但具體數(shù)值應(yīng)結(jié)合試樁成果確定。

    5 結(jié)論

    (1)采用鉆孔灌注樁樁底后注漿工藝能有效提高單樁承載力,減小基樁沉降量。

    (2)杭州城區(qū)場地下的中密-密實狀的圓礫層在采用鉆孔灌注樁后注漿工藝時,在一般工藝條件下,樁端極限承載力可取用8000 kPa。當(dāng)后注漿工藝采用工藝水平較高(如大壓力,大注漿量)時,其樁端極限承載力設(shè)計參數(shù)可提高至 9000 kPa~10000 kPa,但具體數(shù)值應(yīng)結(jié)合試樁成果確定。

    [1]張忠苗等著.灌注樁后注漿技術(shù)及工程應(yīng)用[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2009

    [2]DB33/1001-2003.地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范[S].

    [3]JGJ 94-2008.建筑樁基技術(shù)規(guī)范[S].

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