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    鋼管混凝土系桿拱橋的結(jié)構(gòu)檢測(cè)與評(píng)估

    2011-08-08 08:23:00金國(guó)俊
    城市道橋與防洪 2011年10期
    關(guān)鍵詞:系桿橫梁橋梁

    金國(guó)俊,高 振

    (鎮(zhèn)江市市政設(shè)施管理處,江蘇 鎮(zhèn)江市 212003)

    0 前言

    鋼管混凝土拱橋是我國(guó)近年來橋梁建筑發(fā)展的新技術(shù),具有外形美觀、自重輕、跨度大、抗變形能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn),但國(guó)內(nèi)目前對(duì)鋼管混凝土拱橋尚未出臺(tái)完整的設(shè)計(jì)規(guī)范,更無成熟的使用與養(yǎng)護(hù)經(jīng)驗(yàn)可供借鑒。因此,針對(duì)鋼管混凝土拱橋開展結(jié)構(gòu)檢測(cè)與評(píng)估的研究,對(duì)其設(shè)計(jì)與養(yǎng)護(hù)技術(shù)發(fā)展無疑具有積極的作用。

    本文針對(duì)一座下承式鋼管混凝土雙提籃系桿拱橋開展結(jié)構(gòu)檢測(cè)與評(píng)估,對(duì)該橋?qū)嵤┝税ㄍ庥^觀測(cè),混凝土強(qiáng)度檢測(cè)和斜吊桿索內(nèi)力,鋼筋銹蝕程度,保護(hù)層厚度等結(jié)構(gòu)檢測(cè)。為了更準(zhǔn)確地判明結(jié)構(gòu)安全性及承載能力,又實(shí)施了動(dòng)、靜載試驗(yàn),并對(duì)其進(jìn)行有限元建模與分析。最終通過綜合檢測(cè)、試驗(yàn)與分析結(jié)果,判明了其安全技術(shù)狀況,為該橋的日常養(yǎng)護(hù)維修提供了科學(xué)依據(jù)。

    1 橋梁概況

    本文研究的橋梁建于2002年,為國(guó)內(nèi)首座采用雙提籃型式的下承式鋼管混凝土系桿拱橋(見圖1),單跨過河,全橋總長(zhǎng)81 m,主拱計(jì)算跨徑70 m,橋面全寬在橋臺(tái)處為40m,跨中加寬到52m,人行道外側(cè)呈圓弧狀。橋梁縱向由直拱、系桿并綴以直吊桿構(gòu)成主要縱向受力體系。由直接支承于承臺(tái)的斜拱及斜吊桿構(gòu)成輔助縱向受力體系。橫向通過風(fēng)撐將直拱肋與斜拱肋連成整體,并最終通過橫梁將橋面連成整體,形成一個(gè)空間協(xié)同受力體系。擱置在橫梁上的行車道板及現(xiàn)澆層等構(gòu)成橋面行車系,擱置在橫梁上的人行道梁、板等構(gòu)成人行道系。

    2 橋梁檢測(cè)

    2.1 橋梁外觀檢測(cè)

    橋梁外觀檢測(cè)分為總體外觀檢測(cè)和細(xì)部構(gòu)件外觀檢測(cè)。經(jīng)檢測(cè),橋面線型與設(shè)計(jì)基本吻合,直拱肋與斜拱肋部分區(qū)域滲水,油漆剝落與局部銹蝕明顯,并有進(jìn)一步發(fā)展趨勢(shì);斜吊桿PE護(hù)套局部斷裂,上下錨固端漏油,個(gè)別錨頭漏油嚴(yán)重;橫梁及系桿局部滲水并伴有白色結(jié)晶物,出現(xiàn)水蝕現(xiàn)象,部分區(qū)域預(yù)應(yīng)力波紋管及鋼筋外露銹蝕;橋梁支座鋼構(gòu)件銹蝕嚴(yán)重,伸縫裝置被雜物堵塞,個(gè)別泄水管堵塞、銹蝕。

    2.2 混凝土強(qiáng)度檢測(cè)

    混凝土強(qiáng)度以超聲回彈綜合法為主,按同批構(gòu)件進(jìn)行混凝土強(qiáng)度檢測(cè)。由于混凝土結(jié)構(gòu)不可避免地存在碳化現(xiàn)象,對(duì)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度有一定的影響,碳化程度檢測(cè)結(jié)合超聲回彈法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度時(shí)實(shí)施。經(jīng)檢測(cè),混凝土碳化平均深度為:橫梁為0.93 mm,系桿為0.83mm,縱梁為0.86mm。

    由于在碳化均值修正后混凝土強(qiáng)度不小于60 MPa,故此次采用超聲回彈綜合法推定橫梁混凝土強(qiáng)度值為56MPa,系桿混凝土強(qiáng)度為55.8 MPa,縱梁混凝土強(qiáng)度為49 MPa,實(shí)測(cè)強(qiáng)度值均大于設(shè)計(jì)值,即混凝土強(qiáng)度滿足原設(shè)計(jì)要求。

    2.3 鋼筋保護(hù)層厚度檢測(cè)

    鋼筋保護(hù)層厚度檢測(cè)是采用鋼筋探測(cè)儀檢驗(yàn)第一層鋼筋排列位置及鋼筋保護(hù)層厚度是否符合規(guī)定。經(jīng)檢測(cè),橫梁橫橋向(內(nèi)層)鋼筋凈保護(hù)層厚度均大于設(shè)計(jì)值(35 mm),而豎向(外層)鋼筋凈保護(hù)層除一處(25.1 mm)符合原設(shè)計(jì)值,其余均偏薄,小于設(shè)計(jì)值。系桿順橋向與豎向鋼筋凈保護(hù)層厚度均大于設(shè)計(jì)值。

    2.4 鋼筋銹蝕程度檢測(cè)

    鋼筋的銹蝕嚴(yán)重影響著結(jié)構(gòu)承載能力,并加速結(jié)構(gòu)的損壞。本次采用電化學(xué)反應(yīng)半電池電勢(shì)原理對(duì)鋼筋銹蝕進(jìn)行定性測(cè)量。經(jīng)檢測(cè),全橋共計(jì)56個(gè)測(cè)點(diǎn),除2個(gè)測(cè)點(diǎn)電位置小于-200 mV外,其余測(cè)點(diǎn)電位值均大于-200 mV,表明測(cè)區(qū)內(nèi)鋼筋主要處于無銹蝕活動(dòng)性或銹蝕活動(dòng)性不確定狀態(tài),個(gè)別區(qū)域內(nèi)局部鋼筋有銹蝕活動(dòng)性,但銹蝕狀態(tài)不確定,可能出現(xiàn)坑蝕。

    2.5 斜吊桿內(nèi)力

    采用頻譜法測(cè)量了全橋南北兩側(cè)共計(jì)30根斜吊桿的內(nèi)力值。測(cè)試結(jié)果顯示,南北側(cè)實(shí)測(cè)索力在最終張拉力上下浮動(dòng)(北側(cè)最終張拉力:360 kN,南側(cè)最終張拉力:380 kN),除去兩端短索由于測(cè)試誤差等因素不予采用外,北側(cè)索力差值變化范圍為-26~47 kN,南側(cè)索力差值變化范圍為-26~16 kN,與最終張拉力基本吻合。索力具體實(shí)測(cè)分布情況見圖2。

    圖1 鋼管混凝土系桿拱橋整體圖

    圖2 索力實(shí)測(cè)分布圖

    3 動(dòng)、靜載試驗(yàn)

    3.1 靜載試驗(yàn)

    采用30 t加載車(見圖3)進(jìn)行等效加載,試驗(yàn)荷載均逐級(jí)遞加,達(dá)到最大荷載后一次卸載。分別采用振弦應(yīng)變計(jì)和光纖應(yīng)變計(jì)測(cè)量應(yīng)變,采用精密水準(zhǔn)儀測(cè)量橋面的豎向變形,采用光電撓度儀測(cè)量系桿及橫梁下緣變形,采用全站儀測(cè)量拱肋變形。

    圖3 加載車輛

    靜載試驗(yàn)各工況下所需加載車輛的數(shù)量及重量,根據(jù)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)活荷載產(chǎn)生的某工況下的最不利效應(yīng)值按以下公式所定原則等效換算而得:

    式中:η——靜力試驗(yàn)荷載效率;

    Sstatic——試驗(yàn)荷載作用下,某工況最大計(jì)算效應(yīng)值;

    Sdesign——設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)活荷載不計(jì)沖擊作用時(shí)產(chǎn)生的某試驗(yàn)工況的最不利計(jì)算效應(yīng);

    (1+μ)——設(shè)計(jì)計(jì)算取用的沖擊系數(shù)。

    該橋跨的試驗(yàn)加載控制工況與控制截面關(guān)系如下:

    (1)截面A,系桿梁跨中截面的最大正彎矩和變形工況,對(duì)稱與偏載。

    (2)截面B,系桿梁1/4跨截面的最大正彎矩和變形工況,對(duì)稱與偏載。

    (3)截面B,系桿梁1/4跨截面的最大負(fù)彎矩工況,對(duì)稱與偏載。

    (4)截面C,直拱肋拱頂截面最大變形工況,對(duì)稱與偏載。

    (5)截面D,直拱肋1/4跨截面的最大變形工況,對(duì)稱與偏載。

    (6)截面E,橫梁1/2跨截面的最大正彎矩工況,對(duì)稱與偏載。

    圖4為靜載試驗(yàn)控制截面。

    3.2 動(dòng)載試驗(yàn)

    動(dòng)載試驗(yàn)主要是檢測(cè)橋梁自身的動(dòng)力特性和抵抗受迫振動(dòng)和突發(fā)荷載的能力,分別采用脈動(dòng)法測(cè)試橋梁結(jié)構(gòu)的固有模態(tài),采用強(qiáng)迫振動(dòng)試驗(yàn)檢測(cè)橋跨結(jié)構(gòu)在車輛荷載下的抵抗受迫振動(dòng)特性。其中梁體混凝土動(dòng)撓度采用光電撓度進(jìn)行測(cè)定,強(qiáng)迫振動(dòng)試驗(yàn)采用兩輛試驗(yàn)載重車(30 t)進(jìn)行跑車。共布置12個(gè)測(cè)點(diǎn)(每側(cè)6個(gè)),分別位于各跨的1/4、1/2、3/4位置處的橋面與直拱肋。脈動(dòng)試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)布置如圖5。

    4 有限元建模與分析

    該橋有限元計(jì)算模型是通過橋梁專業(yè)軟件Midas建立的,拱橋采用桿系結(jié)構(gòu)計(jì)算力學(xué)模型進(jìn)行建模計(jì)算分析,對(duì)于混凝土主梁、橫梁和鋼管斜拱肋直接采用梁?jiǎn)卧M(jìn)行模擬,對(duì)于吊桿采用只受拉的索單元進(jìn)行模擬。對(duì)于鋼管混凝土直拱肋先采用等效截面的方法計(jì)算出等效混凝土截面大小,然后采用梁?jiǎn)卧M鋼管混凝土直拱肋。全橋共計(jì)446個(gè)節(jié)點(diǎn)、795個(gè)單元,結(jié)構(gòu)的有限元模型見圖6。

    圖4 靜載試驗(yàn)控制截面

    圖5 脈動(dòng)測(cè)點(diǎn)立面、平面布置圖(單位:m)

    圖6 橋梁有限元計(jì)算模型

    5 試驗(yàn)與計(jì)算結(jié)果對(duì)比分析

    在試驗(yàn)各工況對(duì)應(yīng)的動(dòng)、靜載作用下,通過有限元模型計(jì)算結(jié)構(gòu)各控制截面的應(yīng)變、撓度及固有模態(tài)頻率,再與實(shí)測(cè)的結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,從而對(duì)該橋的實(shí)際承載能力、橋梁結(jié)構(gòu)的行車性能進(jìn)行檢定和安全評(píng)估。

    實(shí)測(cè)該橋靜載試驗(yàn)的應(yīng)變和變形校驗(yàn)系數(shù)均滿足預(yù)應(yīng)力混凝土橋應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)0.50~0.90,撓度校驗(yàn)系數(shù)0.60~1.00的限值要求。實(shí)測(cè)最大殘余變形率為3.7%,滿足試驗(yàn)規(guī)程20%的限值要求,說明橋梁的承載能力滿足要求。靜載試驗(yàn)校驗(yàn)系數(shù)及殘余變形見表1、表2。

    表1 靜載試驗(yàn)校驗(yàn)系數(shù)

    表2 靜載試驗(yàn)殘余變形

    通過分析試驗(yàn)脈動(dòng)數(shù)據(jù),得到各模態(tài)的實(shí)測(cè)頻率均比相同模態(tài)振型對(duì)應(yīng)的計(jì)算頻率大,說明結(jié)構(gòu)整體剛度較好。通過測(cè)試各種強(qiáng)迫振動(dòng)情況下的動(dòng)撓度及對(duì)應(yīng)的最大靜載撓度,換算橋跨的沖擊系數(shù)處于正常范圍,實(shí)測(cè)沖擊系數(shù)最大值為0.046(按規(guī)范計(jì)算為0.099),說明試驗(yàn)橋跨的設(shè)計(jì)沖擊系數(shù)滿足規(guī)定,實(shí)測(cè)固有模態(tài)基頻、計(jì)算值和動(dòng)載試驗(yàn)沖擊系數(shù)見表3、表4。

    表3 動(dòng)載試驗(yàn)固有模態(tài)頻率

    表4 動(dòng)載試驗(yàn)沖擊系數(shù)

    6 結(jié)語(yǔ)

    該橋型造型新穎獨(dú)特,結(jié)構(gòu)特殊,通過本次對(duì)橋梁進(jìn)行的常規(guī)檢測(cè)、動(dòng)靜載試驗(yàn)及有限元分析,對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)從適用性方面、耐久性方面和安全性進(jìn)行了評(píng)定。從荷載試驗(yàn)結(jié)果看,該橋的各項(xiàng)檢測(cè)指標(biāo)符合試驗(yàn)規(guī)程要求,即當(dāng)前滿足于設(shè)計(jì)荷載等級(jí),但由于該橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),吊桿及拱肋存在的安全隱患直接影響全橋的安全性,應(yīng)立即組織維修。

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