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    220kV干字型轉(zhuǎn)角塔靜力極限覆冰厚度研究

    2011-06-13 02:09:02劉春城李霞輝劉法棟毛緒坤
    東北電力大學學報 2011年1期
    關鍵詞:鐵塔桿件轉(zhuǎn)角

    劉春城,李霞輝,劉法棟,毛緒坤

    (東北電力大學建筑工程學院,吉林吉林132012)

    在架空輸電線路工程中,桿塔建設費用約占本體投資的30%以上,直接決定著線路的經(jīng)濟性[1]。而近年來覆冰倒塔事故的頻繁發(fā)生,給人民生活帶來很多不便,經(jīng)濟上造成重大損失[2]。

    本文采用有限元結(jié)構(gòu)分析軟件ansys,以某電力設計院設計的220 kV干字型轉(zhuǎn)角塔為例,建立計算模型,進行特征屈曲分析和考慮結(jié)構(gòu)初始缺陷的非線性屈曲分析。計算時考慮覆冰有風工況,風速為10 m/s,冰厚取10 mm、15 mm、20 mm,風向為90°,得出結(jié)構(gòu)在各種情況下的應力和位移值,分析其各桿件在不同荷載下力學性能的變化。

    1 有限元模型的建立

    輸電塔采用桁梁混合模型建模,弦桿和主腹桿選用ANSYS中Beam188單元模擬,次腹桿則由桿單元Link8來模擬,梁單元圍成鐵塔的整個框架。鐵塔主材為Q345B角鋼,斜材和輔助材為Q235B角鋼材料;導線型號為LGJ-300/40,地線選用JLB40-150;水平檔距450 m,垂直檔距550 m;轉(zhuǎn)角度數(shù)為20°。模型見圖1。

    圖1 轉(zhuǎn)角塔模型三維視圖

    2 荷載施加

    當具備了形成覆冰的溫度和濕度條件后,風速的大小和風向?qū)Ь€覆冰大小起重要作用[3]。所以本文考慮覆冰有風工況的作用。

    將覆冰厚度折算為塔材的材料密度加載于鐵塔上[4]。

    導地線垂直荷載:

    式中:δ為覆冰厚度;d為導、地線直徑;Lv為線路的垂直檔距。

    導地線風載:

    式中:v為風速;κ為風壓不均勻系數(shù);usc為導、地線體形系數(shù);LP為線路水平檔距;α為風向與導、地線之間的夾角。

    桿塔風荷載:

    式中:uz為風壓高度變化系數(shù);us為體形系數(shù);βz為風振系數(shù);Af為構(gòu)件承受風壓投影面積計算值,取B類地貌;W0為基本風壓。

    轉(zhuǎn)角塔考慮電線不平衡張力和角度荷載作用:

    圖2 轉(zhuǎn)角塔導線張力示意圖

    電線張力:

    角度荷載:

    不平衡張力:

    式中:σ為電線懸掛點處應力;A為導、地線橫截面積;T1、T2為順線路方向電線張力;α1、α2為桿塔兩側(cè)線路方向與桿塔橫擔垂向的夾角[5]。

    3 結(jié)構(gòu)極限覆冰厚度及其可能對應的極限狀態(tài)準則

    對于輸電鐵塔這種由n個單元組成的結(jié)構(gòu),一個單元的失效并不能導致整個結(jié)構(gòu)的破壞。取整體結(jié)構(gòu)失效時對應的覆冰厚度為極限覆冰厚度[6]。按照《高聳結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》[7]要求:自立塔按非線性分析時,以風載為主的塔頂位移不應超過其高度的2%,以地震荷載為主的位移不應超過其高度的1%??紤]覆冰有風工況作用,所以本文將塔頂位移為塔高的2%作為位移收斂條件。極限覆冰厚度可能對應的極限狀態(tài)準則為:

    (1)如果覆冰厚度達到極限值時,ANSYS運算收斂,頂點位移達到剛度要求,極限狀態(tài)準則為位移準則;

    (2)如果覆冰厚度遞增某一值時,頂點位移小于塔高的2%,ANSYS運算不收斂,極限狀態(tài)準則為穩(wěn)定性準則;

    (3)如果覆冰厚度達到某值時,頂點位移未達到剛度要求,ANSYS運算收斂,但個別桿件的應力大于屈曲應力,極限狀態(tài)準則為屈曲強度準則。

    4 結(jié)構(gòu)的非線性屈曲分析

    4.1 特征值屈曲分析

    特征值屈曲分析能夠預測結(jié)構(gòu)的理論屈曲強度,優(yōu)點是僅考慮線性行為,即可獲得結(jié)構(gòu)的臨界荷載和屈曲模態(tài),并可為非線性屈曲分析提供可供參考的荷載值。

    特征值方程為:

    式中,λi為第i階特征值;{?i}為特征向量,是相應該階屈曲荷載時的結(jié)構(gòu)變形形狀;[KE]為結(jié)構(gòu)的小位移(即彈性)剛度矩陣;[KG]為參考初應力矩陣[8]。

    4.2 非線性屈曲分析

    對于輸電塔結(jié)構(gòu),在分析時應考慮其大變形作用,考慮其初始缺陷,對結(jié)構(gòu)進行非線性屈曲分析。跟蹤非線性平衡路線的應用較多、效果較好的方法是柱面等弧長法。迭代過程中,這里選取荷載收斂準則[9]為收斂與否的判據(jù):

    式中:{g}為節(jié)點不平衡力向量;{q}為參考荷載向量;β為參數(shù),可取10-5。如果迭代次數(shù)已經(jīng)超過某一預定的最大值或位移向量越來越大,則視為發(fā)散。

    本模型采用增量加載方式進行特征值屈曲分析,得到各階屈曲模態(tài)圖見圖3。

    圖3 轉(zhuǎn)角塔特征值屈曲變形圖

    第一階屈曲變形發(fā)生第一段塔身處,說明此處構(gòu)件最易發(fā)生局部失穩(wěn)變形;從多階屈曲模態(tài)可以看到,塔身梁單元易發(fā)生變形,斜材支撐的變形作用較大;由此可以得出桿件失穩(wěn)是鐵塔破壞的重要原因之一。

    增量加載覆冰厚度,對輸電塔模型進行非線性屈曲分析。當剛度矩陣奇異,結(jié)構(gòu)出現(xiàn)瞬間大位移變化時取該厚度為極限覆冰厚度??梢缘玫借F塔在不同覆冰厚度作用下所對應塔頂橫向位移值,見圖4。

    由圖4可以得到該塔極限覆冰厚度為18 mm。

    圖5為轉(zhuǎn)角塔在覆冰有風工況下的變形圖,塔身的扭轉(zhuǎn)變形比較明顯。

    由非線性屈曲分析得到不同覆冰厚度時各桿件的應力,當10 mm覆冰時,各桿件均未達到屈服;迎風面塔腿主材由于導線張力作用,彎矩相對較大;塔頂橫向位移最大,為212 mm,不超過塔高的1%。當15 mm覆冰作用時,塔腿處桿件應力超過其屈服強度,受扭變形較明顯,說明塔腿處受到導地線張力影響比較大;塔身主材部分桿件達到屈服,隨著覆冰厚度增加,塔身的危險桿件逐漸增多;20 mm覆冰工況下,ANSYS運算不收斂,按分布加載方式施加導地線張力,在18 mm覆冰加載時出現(xiàn)剛度矩陣奇異,塔腿和塔身受壓主材桿件大部分已達到屈服強度,且位移突然增大,說明此時結(jié)構(gòu)失穩(wěn)破壞,塔頂位移為492 mm,已遠遠超過了塔高度的1%。

    5 結(jié) 論

    (1)本文轉(zhuǎn)角塔最終破壞是由于大部分桿件屈曲而破壞,而整體失穩(wěn)時塔頂位移還未達到規(guī)范規(guī)定的2%,屬于整體穩(wěn)定性破壞準則。

    (2)由于轉(zhuǎn)角塔受到較大的導地線角度荷載作用,當覆冰和風荷載較大時,塔腿處所受彎矩較大,易造成桿件失效,成為結(jié)構(gòu)的薄弱部位,抗冰設計時應加以注意。

    (3)進行了鐵塔屈曲分析,得出了臨界覆冰厚度和屈曲變形圖,為評估鐵塔的穩(wěn)定性和結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供了有用的參考。

    [1]楊靖波,李正,楊風利,等.2008年電網(wǎng)冰災覆冰及倒塔特征分析[J].電網(wǎng)與水力水電進展,2008,24(4):4-8.

    [2]蔣興良,馬俊,王少華,孫才新,舒立春.輸電線路冰害事故及原因分析[J].中國電力,2005,38(11):27-30.

    [3]熊鐵華,侯建國,安旭文.覆冰、風荷載作用下南方某輸電鐵塔可靠度分析[J].武漢大學學報,2011,44(2):207-211.

    [4]田琪凌.500kV高壓輸電塔覆冰承載能力分析及塔型優(yōu)化設計[D].武漢:華中科技大學,2009.

    [5]電力工程高壓送電線路設計手冊(第二版)[M].北京:中國電力出版社,2002.

    [6]熊鐵華,侯建國,安旭文,李峰.覆冰荷載下輸電鐵塔體系可靠度研究[J].土木工程學報,2010,43(10):8-13.

    [7]GB50135-2006《高聳結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》[S].北京:中國計劃出版社,2007.

    [8]王新敏.ANSYS工程結(jié)構(gòu)數(shù)值分析[M].北京:人民交通出版社,2007.

    [9]李雪,李宏男,黃連壯.高壓輸電線路覆冰倒塔非線性屈曲分析[J].振動與沖擊,2009,28(5):111-114.

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