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    汽輪機(jī)低壓轉(zhuǎn)子末級(jí)葉片斷裂分析

    2011-05-29 03:47:54斯寶祥陳石凌王崇順
    浙江電力 2011年2期
    關(guān)鍵詞:疤痕斷口形貌

    斯寶祥,陳石凌,王崇順

    (杭州華電半山發(fā)電有限公司,杭州 310015)

    某電廠1臺(tái)135 MW機(jī)組在運(yùn)行中突然發(fā)生汽輪機(jī)低壓轉(zhuǎn)子末級(jí)葉片斷裂事故,被迫緊急停機(jī)檢修。該機(jī)組系上海汽輪機(jī)廠制造的超高壓中間再熱冷凝式汽輪發(fā)電機(jī)組,汽輪機(jī)型號(hào)為N125-132.24/535/535-A型,主蒸汽參數(shù) 13.24 MPa,535℃,1984年投產(chǎn)運(yùn)行。機(jī)組在2000年第6次A級(jí)檢修時(shí),對(duì)低壓通流部分進(jìn)行了改造,改造后機(jī)組額定功率達(dá)到135 MW,最大出力達(dá)到137 MW。

    事故發(fā)生前機(jī)組累計(jì)運(yùn)行159 738 h,啟停245次。其中,通流部分改造后的累計(jì)運(yùn)行時(shí)間為42 388 h,啟停43次。

    1 事故經(jīng)過

    葉片斷裂前機(jī)組負(fù)荷129.5 MW、主汽流量418 t/h、主汽溫度537℃、壓力13.7 MPa,真空、差脹和軸振等參數(shù)均正常。某日14∶47,汽機(jī)本體突發(fā)異響,同時(shí)2,3,5,6號(hào)軸承振動(dòng)增大至I值報(bào)警,經(jīng)迅速降溫降壓、減負(fù)荷調(diào)整等措施無效后,決定故障停機(jī),于15∶22手動(dòng)拍車,與系統(tǒng)解列。

    停機(jī)后揭開低壓缸檢查,發(fā)現(xiàn)汽輪機(jī)低壓轉(zhuǎn)子末級(jí)(第31級(jí))編號(hào)為54的葉片在拉金上方斷裂,前后相鄰的第53,55葉片受到機(jī)械損傷而變形。靠近圍帶前部約200 mm處的一段葉片飛脫落入低壓缸下部,汽缸的去濕槽及汽封條部分損壞。

    事故發(fā)生后,聯(lián)系生產(chǎn)廠家到達(dá)現(xiàn)場(chǎng)處理葉片斷裂事故。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況,更換第53,54,55葉片和第31級(jí)葉片拉金全部,所有末級(jí)葉片經(jīng)探傷檢查后,機(jī)組恢復(fù)運(yùn)行。

    2 斷裂葉片試驗(yàn)分析

    對(duì)葉片的設(shè)計(jì)與運(yùn)行條件、斷裂特征、斷口金屬等進(jìn)行多項(xiàng)試驗(yàn)分析,初步查明了斷裂原因。

    表1 葉片材料的化學(xué)成分%

    2.1 斷裂葉片的宏觀描述

    通流部分改造后的末級(jí)動(dòng)葉長(zhǎng)度為710 mm,葉頂采用自帶冠(圍帶)和拉金結(jié)構(gòu)。葉片斷裂部位在距葉根高度約508~512 mm處。

    從葉片斷口低倍觀察,發(fā)現(xiàn)在葉片進(jìn)汽端有一亮點(diǎn),出汽邊方向約1/2斷面處目測(cè)有貝殼紋。出汽邊部位呈拉斷狀,斷口稍有收縮,總體較平直。斷裂葉片沒有反扭現(xiàn)象或明顯變形,拉金和拉金孔沒有明顯損壞。

    2.2 葉片斷裂前主要運(yùn)行參數(shù)

    分析運(yùn)行數(shù)據(jù)可以看出,葉片斷裂前,機(jī)組在額定負(fù)荷附近連續(xù)運(yùn)行,由于真空偏低,主蒸汽流量偏大。轉(zhuǎn)速、加熱器水位、蒸汽參數(shù)基本穩(wěn)定,沒有發(fā)生負(fù)荷、真空、加熱器水位等大幅度異常波動(dòng),也沒有相應(yīng)的人工操作。根據(jù)振動(dòng)突變判別,葉片斷裂發(fā)生在14∶47,此后熱力參數(shù)隨減負(fù)荷操作正常變化。因此,結(jié)合葉片斷裂特征和運(yùn)行實(shí)時(shí)參數(shù),基本可以排除突然發(fā)生水擊造成葉片斷裂的可能。

    2.3 葉片斷口的金屬分析

    2.3.1 化學(xué)成分和力學(xué)性能

    經(jīng)查閱相關(guān)技術(shù)資料,得到該葉片材料1Cr12Ni2Mo1VN-5(相當(dāng)于法國(guó)牌號(hào)C06L-J)的成分及主要力學(xué)性能特性,見表1和表2。

    表2 C06L-J材料的主要力學(xué)性能

    由表1可知,葉片材料屬于馬氏體類型不銹鋼,成分中除了V元素的含量偏差較大以外,其余與1Cr12Ni2Mo1VN成分相符。

    2.3.2 斷口分析

    為便于區(qū)分,將斷口分為A,B,C 3個(gè)區(qū)域,如圖1所示,A區(qū)斷口平整,呈細(xì)瓷狀,顯示一定的脆性斷口特征。B區(qū)有一明顯的臺(tái)階。C區(qū)斷口表面相對(duì)粗糙,顯示一定的韌性斷口特征。

    圖1 葉片斷口橫截面

    檢查中發(fā)現(xiàn)在A區(qū)進(jìn)汽端邊緣(圖1中黑色圈區(qū))有貝殼紋狀,因此對(duì)該處做重點(diǎn)檢查,A區(qū)黑色圈處的放大和宏觀照片如圖2所示。

    圖2 A區(qū)黑色圈處放大宏觀

    從圖2中明顯可以看出,葉片進(jìn)汽偏內(nèi)弧側(cè)有明顯的月牙形疤痕,疤痕處顏色較深,沿疤痕有清晰的向內(nèi)擴(kuò)展的放射狀輝紋,并有與疤痕形貌一致的圓弧推進(jìn)線,由此可以初步判定,此處即為裂紋發(fā)生的源點(diǎn)。

    A區(qū)顯示脆性特征的斷面與葉片立軸方向基本垂直,說明葉片主要受振動(dòng)應(yīng)力、彎應(yīng)力、拉應(yīng)力(離心力)作用。而C區(qū)斷面則與立軸方向呈45°角,此處除受拉應(yīng)力作用外,還受到剪切力的作用,這是由于裂紋沿疤痕向內(nèi)擴(kuò)展到臺(tái)階處,導(dǎo)致葉片受力不平衡,而此時(shí)因葉片有效截面積大大減小,使葉片絕對(duì)強(qiáng)度降低而瞬時(shí)斷裂。

    2.3.3 硬度測(cè)試

    硬度與脆性有密切關(guān)系。為了解葉片表面硬化處理情況,在A區(qū)斷口下方10 mm處切取試樣,分別對(duì)葉片斷面、內(nèi)外表面多個(gè)部位進(jìn)行硬度檢測(cè),檢測(cè)結(jié)果及變化曲線如圖3所示。

    圖3 A區(qū)斷口下移10 mm處截面硬度梯度

    葉片心部硬度約為388 HV0.1,背弧表面最高硬度達(dá)500 HV0.1;測(cè)至心部硬化層深度為1.9 mm,內(nèi)弧表面硬度與心部無明顯差異。

    2.3.4 斷口掃描電鏡觀察

    圖4顯示疤痕處掃描電鏡斷口形貌,主要為結(jié)晶狀斷口,此處裂紋沿晶界方向擴(kuò)展,并有較多球狀氧化物出現(xiàn)。

    圖4 疤痕處斷口形貌

    圖5顯示平斷口呈放射狀輝紋,并多處顯示疲勞輝紋,說明裂紋在擴(kuò)展過程中具有疲勞擴(kuò)展的特性。

    圖6為斜斷口處形貌,顯示呈帶狀分布的韌帶及韌窩,與宏觀分析中最后瞬時(shí)斷裂區(qū)韌性斷口特征一致。

    2.3.5 金相顯微分析

    圖7是斷裂葉片的金相顯微組織,圖中顯示葉片心部組織為保留馬氏體位向的回火索氏體,基本屬于經(jīng)正常淬火加回火的組織,但其組織相對(duì)較粗大,可能對(duì)力學(xué)性能會(huì)有一定的影響。

    圖5 平斷口放射狀輝紋處形貌

    圖6 斜斷口處形貌

    圖7 葉片垂直主軸截面心部組織 200×

    圖8為葉片疤痕處截面,左側(cè)表面有部分晶粒沿晶脫離;右側(cè)為其外側(cè)粘附的小塊金屬。離疤痕較近截面顯微硬度為461 HV0.1,而粘附金屬顯微硬度為293 HV0.1,兩者硬度差異較大。

    圖8 葉片疤痕處截面組織 200×

    圖9為粘附金屬塊金相組織,呈鑄態(tài)組織特征。能譜分析結(jié)果表明,粘附金屬塊中主要元素成分為Fe、Cr、Mn等,其中Cr元素含量明顯高于葉片基體材料。因此初步判定,葉片進(jìn)汽端疤痕處的粘附金屬塊屬于外來高溫熔化粘附的異體金屬。

    圖9 粘附金屬塊金相組織 500×

    3 金屬試驗(yàn)結(jié)果

    通過金屬試驗(yàn)后得出以下試驗(yàn)結(jié)果:

    (1)葉片材料化學(xué)成分和力學(xué)性能基本符合1Cr12Ni2Mo1VN鋼。

    (2)材料中未見異常非金屬夾雜物,但金相組織較粗大,長(zhǎng)期在高溫下運(yùn)行對(duì)葉片的力學(xué)性能可能會(huì)產(chǎn)生一定影響。

    (3)葉片進(jìn)汽端存在明顯疤痕,葉片斷裂與疤痕有關(guān),裂紋開始于疤痕處。

    (4)裂紋擴(kuò)展具有疲勞裂紋擴(kuò)展特征。

    (5)疤痕處粘附的小塊金屬呈現(xiàn)鑄態(tài)特征,其硬度、金相組織及能譜分析結(jié)果與葉片基體材質(zhì)不一致,確定為外來異種金屬高溫熔化粘附。

    4 葉片斷裂的原因分析

    通過金屬試驗(yàn)分析,結(jié)合運(yùn)行參數(shù)及故障特征,分析得出以下結(jié)論:

    (1)排除葉片受水擊斷裂損壞的可能性。因?yàn)樗畵敉l(fā)生在機(jī)組啟動(dòng)時(shí),而此次葉片斷裂則是在正常運(yùn)行的工況下發(fā)生的。

    (2)在該葉片進(jìn)汽側(cè)高度約508 mm處,發(fā)現(xiàn)小塊粘附金屬,從斷口的形貌及裂紋擴(kuò)展特征判斷,該處應(yīng)是裂紋發(fā)生的源點(diǎn)。

    (3)小塊粘附金屬的硬度、金相組織及能譜分析數(shù)據(jù)與葉片基體材質(zhì)差異較大,因此確認(rèn)為外來異體金屬。從圖2可見,在粘附金屬附近有明顯的月牙形痕跡,這是與高溫?zé)嵩唇佑|所致。而粘附金屬呈鑄態(tài)金相組織,因此判斷可能是葉片制造過程中與某種高溫?zé)嵩唇佑|,局部區(qū)域溫度急劇升高導(dǎo)致外來金屬熔化并粘附。在第54片斷裂葉片處,正好是兩處拉金的焊接點(diǎn),焊接時(shí)稍不注意就會(huì)碰上葉片,這與粘附金屬的鑄態(tài)組織特征及與疤痕形貌一致的圓弧推進(jìn)線相符。

    (4)由于外來金屬塊在高溫條件下與葉片粘附,使葉片在該位置的金相組織發(fā)生變化,降低了材料強(qiáng)度和抗振能力,成為疲勞裂紋形成和擴(kuò)展的源點(diǎn)。從圖8中還可以看出有部分金屬組織過燒沿晶脫離,為裂紋的形成創(chuàng)造了條件。

    (5)葉片受蒸汽作用力沖擊發(fā)生振動(dòng),以裂紋源為起點(diǎn)逐漸擴(kuò)展,由于圍帶與拉金的減振作用,疲勞裂紋的形成和擴(kuò)展比較緩慢,故疲勞端口平整、呈細(xì)瓷狀,裂紋擴(kuò)展過程呈現(xiàn)疲勞擴(kuò)展的特征。

    (6)當(dāng)疲勞裂紋緩慢擴(kuò)展到一定程度以后,使裂紋部位承載能力大大降低,最終在綜合應(yīng)力的聯(lián)合作用下,葉片迅速撕裂,以致斷口表面相對(duì)粗糙,并顯示一定的韌性斷口特征。

    [1] 浙江大學(xué)金屬材料檢測(cè)中心.汽輪機(jī)葉片斷裂分析檢驗(yàn)報(bào)告[R].2005.

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