大容量燃煤鍋爐煙氣余熱利用研究

謝桂玲

摘 要：本文對大容量火力發(fā)電廠660MW級燃煤鍋爐增設(shè)煙氣余熱換熱器回收煙氣余熱方案，提高機組的熱經(jīng)濟性和增加的投資方面進行分析研究。在引風(fēng)機出口匯合煙道前裝設(shè)煙氣余熱換熱器，回收的熱量加熱凝結(jié)水，進入回?zé)嵯到y(tǒng)，可提高全廠熱效率0.16%，機組發(fā)電標(biāo)煤耗率降低1.0g/kWh，實現(xiàn)節(jié)能減排的目的。

關(guān)鍵詞：火力發(fā)電廠；煙氣余熱；利用

中圖分類號：TK219 文獻標(biāo)識碼：A

1 煙氣余熱換熱器的應(yīng)用情況

原蘇聯(lián)為了減少排煙損失而改裝火力發(fā)電廠燃煤鍋爐機組時，在鍋爐對流豎井的下部設(shè)煙氣余熱換熱器，供加熱熱網(wǎng)回水之用。對于近期發(fā)展起來的超超臨界發(fā)電機組而言，德國Schwarze Pumpe電廠2×800MW褐煤發(fā)電機組在靜電除塵器和煙氣脫硫塔之間加設(shè)了煙氣冷卻器，利用煙氣加熱鍋爐凝結(jié)水。

2 煙氣余熱換熱器布置方案

大部分燃用褐煤的機組將煙氣余熱換熱器布置在吸收塔入口，煙氣余熱換熱器將煙氣溫度從約160℃降低到約100℃后進入吸收塔，煙氣用來加熱凝結(jié)水。煙氣余熱換熱器實際上起到管式GGH加熱器中煙氣冷卻作用。煙氣經(jīng)過除塵器后，煙氣含塵濃度已經(jīng)小于30mg/Nm3，煙氣余熱換熱器處于低塵區(qū)工作，因此，飛灰對管壁的磨損程度已大大減輕。由于煙氣中的堿性顆粒幾乎被除塵器捕捉，煙氣余熱換熱器出口的煙氣帶有酸腐蝕性。但是由于其布置位置在除塵器及引風(fēng)機之后，煙氣不會對這些設(shè)備造成腐蝕。由于吸收塔內(nèi)本來就是酸性環(huán)境，煙氣離開吸收塔時溫度約為46℃，脫硫區(qū)域已進行了防腐處理。因此，該布置方案腐蝕較少，通常采用該種煙氣余熱換熱器布置方案。

660MW級燃煤鍋爐煙氣余熱換熱器共設(shè)置兩臺，分別布置于兩臺引風(fēng)機出口的水平煙道內(nèi)?？紤]設(shè)備的換熱性能及抗腐蝕能力，煙氣余熱換熱器內(nèi)換熱元件采用H型翅片管，管子及翅片管均采用優(yōu)質(zhì)改進型ND鋼，設(shè)備壽命超過55000h。換熱元件管組前后兩級布置，吹灰器布置于設(shè)備中央位置。同時，煙氣余熱換熱器前煙氣溫度較高，除塵器及引風(fēng)機的容量無法降低，除塵器的耗電功率無法減少，且由于加裝煙氣余熱換熱器后煙氣阻力增加400Pa，引風(fēng)機軸功率加大，電機功率加大。

3 熱力系統(tǒng)方案

汽輪機回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)擬采用煙氣余熱換熱器和低加并聯(lián)的方案。根據(jù)汽輪機廠提供的660MW（THA）工況下的熱平衡圖，7號低加出口凝結(jié)水溫度為100℃，6號低加出口凝結(jié)水溫度為121.9℃，煙氣余熱換熱器出口的煙氣溫度約100℃和7號低加出口凝結(jié)水溫度相近，因此，本方案將經(jīng)煙氣余熱換熱器后的凝結(jié)水接至7號低加出口凝結(jié)水管道。考慮到煙氣余熱換熱器的換熱效率及避開鋼材的敏感腐蝕區(qū)，系統(tǒng)設(shè)置調(diào)節(jié)旁路，保證煙氣余熱換熱器的進水溫度不小于60℃。凝結(jié)水側(cè)設(shè)置兩臺增壓泵，一運一備，變頻控制。

4 熱平衡計算

4.1 煙氣余熱換熱器換熱計算

660MW機組在THA 況下，根據(jù)鍋爐廠資料，鍋爐空預(yù)器出口煙溫（修正后）為125℃，，考慮引風(fēng)機溫升，引風(fēng)機出口煙氣溫度約為126.9℃。軸封加熱器出口約278.6t/h，33.6℃凝結(jié)水進入煙氣余熱換熱器加熱后溫度提升為100℃后，進入7號低加出口的凝結(jié)水管道。

4.2 機組熱平衡計算

同時由于換熱器煙氣阻力增加，引起引風(fēng)機軸功率增加，以及增加凝結(jié)水煙氣余熱利用裝置水泵耗功。同時由于278.6 t/h凝結(jié)水經(jīng)煙氣余熱換熱器換熱，減少了7段和8段抽汽量，在機組額定功率不變的情況下，減少了機組的進汽量，機組熱效率提高0.16%，發(fā)電標(biāo)煤耗率降低1.0 g/kWh。

機組尾部煙道安裝煙氣換熱器后，會增加煙氣阻力和工質(zhì)阻力，相應(yīng)地會增加引風(fēng)機和水泵的功耗。

采用定功率法，經(jīng)計算主蒸汽量降低7.36t/h，相應(yīng)輔機功率下降約160 kW，扣除該部分后總能耗增加值為341 kW，扣除輔機耗功后節(jié)省標(biāo)煤量為0.84 g/kWh。

5 技術(shù)經(jīng)濟性分析

5.1 熱經(jīng)濟性分析

根據(jù)熱平衡和熱經(jīng)濟性計算結(jié)果，由于換熱器煙氣阻力增加，引風(fēng)機軸功率增加，凝結(jié)水側(cè)增加水泵耗功。同時由于278.6t/h的凝結(jié)水經(jīng)煙氣余熱換熱器換熱，減少了7段和8段抽汽量。綜合計算，機組熱效率提高0.16%，發(fā)電標(biāo)煤耗率降低1.0g/kWh。

由于設(shè)置了旁路系統(tǒng)，機組需增加兩臺增加泵，一運一備，每臺泵功率約36kW。

另外，由于煙氣余熱換熱器后煙氣溫度降低，脫硫塔內(nèi)噴水減溫用水量減少。加裝煙氣余熱換熱器前，脫硫系統(tǒng)工業(yè)水耗量約110t/h，加裝煙氣余熱換熱器后工業(yè)水耗量約為80t/h，節(jié)約水量約30t/h。

5.2系統(tǒng)投資

根據(jù)660MW機組工程的設(shè)計參數(shù)，經(jīng)與廠家初步溝通，整個煙氣余熱換熱器系統(tǒng)包含設(shè)備及管道等在內(nèi)，每臺機組增加費用約1050萬元。

5.3 經(jīng)濟性分析結(jié)果

標(biāo)煤價按750元/t，水費1.5元/t，機組年利用小時數(shù)5500h，全年發(fā)電量不變。

機組采用煙氣余熱換熱器后，由于機組發(fā)電標(biāo)煤耗率降低1.0g/kWh，扣除輔機耗功后節(jié)省標(biāo)煤量為0.84 g/kWh，機組全年節(jié)約燃煤采購成本約228.7萬元，即：

660MW×0.84g/kWh×5500h×750元/t=228.7萬元。

機組工業(yè)水用量減少30t/h，全年節(jié)約水費用約24.75萬元，即：

30 t/h×5500h×1.5元/t=24.75萬元。

根據(jù)與廠家溝通的結(jié)果，由于設(shè)備壽命約為55000h，設(shè)備到期后需有60%的設(shè)備更換量，因此設(shè)備年檢修維護費用約為51萬元。

綜合以上數(shù)據(jù)計算，投資回收期約為6.9年。

結(jié)語

綜上所述，采用煙氣余熱加熱凝結(jié)水，能回收煙氣的余熱，提高機組效率，實現(xiàn)節(jié)能減排的目的。如果裝設(shè)煙氣余熱換熱器可提高全廠熱效率0.16%，每臺機組增加投資約1050萬元，全年節(jié)省運行費用202.45萬元，投資回收期約為6.9年。隨著機組運行后鍋爐排煙溫度的升高，機組節(jié)省的年運行費用將大大增加，投資回收年限降低。

參考文獻

[1] 趙恩嬋，張方煒.火力發(fā)電廠煙氣余熱利用設(shè)計研究[J].熱力發(fā)電，2008（10）.