屈勇
(廣東電網(wǎng)公司佛山供電局,廣東省佛山市,528200)
微型樁作為軟土地基中的一種新型環(huán)保基礎(chǔ),目前逐漸在輸電線路桿塔基礎(chǔ)工程中得到應(yīng)用[1-2]。微型樁一般指樁徑小于400mm,樁長通常不超過30m,采用鉆孔、壓力注漿工藝施工的小直徑樁,布置型式有各種排列的直樁和網(wǎng)樁結(jié)構(gòu)的斜樁[3-4]。在輸電線路中,微型樁具有如下優(yōu)勢:(1)在同樣承載力要求下,微型樁基礎(chǔ)工作量較小;(2)微型樁施工機(jī)具簡單,對環(huán)境和場地適應(yīng)性強(qiáng);(3)通過壓力注漿可改善樁周土的受力特性,能有效提高抗傾覆能力。
近些年,國內(nèi)開始研究和設(shè)計(jì)輸電線路桿塔微型樁基礎(chǔ),2003年浙江省電力設(shè)計(jì)院和浙江大學(xué)合作進(jìn)行了桿塔基礎(chǔ)微型樁試驗(yàn)研究,在500 kV嘉王線塔基中首次試驗(yàn)應(yīng)用,在500 kV北天Ⅱ回輸電線路進(jìn)行了推廣應(yīng)用。中國電力科學(xué)研究院協(xié)同各相關(guān)單位先后在上海、浙江、安徽和天津等地選擇典型的軟土地基開展了輸電桿塔微型樁基礎(chǔ)的相關(guān)課題研究工作,進(jìn)行了微型樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)計(jì)算方法、施工工藝、成樁質(zhì)量與檢測方法等方面的研究。利用相關(guān)的研究成果,微型樁桿塔基礎(chǔ)已經(jīng)在500 kV寧?!n巖雙回線路、500 kV安慶—廬桐變線路中得到了進(jìn)一步的試點(diǎn)應(yīng)用,取得良好的經(jīng)濟(jì)和社會效益[5]。
為了研究微型樁基礎(chǔ)的受力特性,進(jìn)一步推進(jìn)微型樁基礎(chǔ)在輸電線路中的應(yīng)用,運(yùn)用PLAXIS程序?qū)螛丁⑷簶痘A(chǔ)分別進(jìn)行了抗拔、抗壓、水平力等的數(shù)值計(jì)算分析,研究了微型樁的工作特性,以期對微型樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)計(jì)算進(jìn)行優(yōu)化。
PLAXIS有限元程序是荷蘭研制的專門用于巖土工程2D或3D變形和穩(wěn)定性分析的有限元程序[6]。PLAXIS有限元程序主要具有以下特點(diǎn):(1)具有友好的用戶界面,邏輯的交互性輸入、自動處理和快速缺省設(shè)置幫助用戶輕松建模;(2)具有先進(jìn)且強(qiáng)大穩(wěn)定的本構(gòu)關(guān)系模型,可精確模擬土的特性,各模型參數(shù)充分結(jié)合了巖土工程實(shí)踐。
PLAXIS有限元程序功能比較強(qiáng)大,能分析比較多的實(shí)際工程,能自動生成有限元網(wǎng)格,并通過重要部位網(wǎng)格的細(xì)分達(dá)到比較好的精度。同時(shí)用戶界面友好,使用也比較方便。在后處理方面,該程序能在計(jì)算過程中動態(tài)顯示提示信息,有利于工程技術(shù)人員在使用過程中對計(jì)算結(jié)果進(jìn)行監(jiān)控。
針對微型樁基礎(chǔ)的特點(diǎn),本文主要探討微型樁基礎(chǔ)的作用規(guī)律。PLAXIS有限元程序的摩爾-庫侖土體力學(xué)模型(MC模型)屬于理想彈塑性模型,理想彈塑性材料在應(yīng)力未達(dá)屈服時(shí),只有彈性變形,而一旦屈服就會產(chǎn)生不可恢復(fù)的塑性變形,塑性變形不斷發(fā)展直至破壞。采用MC模型分析微型樁基礎(chǔ)是可行的。
MC模型需要根據(jù)實(shí)際情況確定5個(gè)基本參數(shù):彈性模量E、泊松比μ、粘聚力C、內(nèi)摩擦角φ和剪脹角ψ,相關(guān)參數(shù)取值見表1。樁長在20d~50d時(shí),單樁抗拔承載力隨樁長基本呈線性變化;當(dāng)樁長超過50d后,單樁抗拔承載力隨樁長的增長表現(xiàn)出顯著的非線性特征,此時(shí)繼續(xù)增加樁長對其抗拔承載力的提高程度不明顯。
表1 土體MC模型取值參數(shù)TTab.11 Main parameters of soil model
在PLAXIS有限元程序中,為了模擬其他材料(如樁、土工織物等)與土的相互作用,引入了接觸面單元的概念。接觸面間可以傳遞壓力,但不能承受拉力,其性質(zhì)用彈塑性模型來描述。
3.1 樁長對單樁承載力的影響
通常情況下,樁長對單樁的抗拔承載力有很大的影響。圖1為樁長為13、18、20m的單樁抗拔荷載位移曲線,從圖1中可以看出,隨著樁長的逐漸增加,其抗拔承載力也隨之增大。
因此,對于承受抗拔荷載的微型樁基礎(chǔ),其最優(yōu)樁長不易大于50 d。
3.2 樁身傾角對單樁承載力的影響
樁身傾斜一定角度時(shí),微型樁能承受更強(qiáng)的水平荷載與豎向荷載。圖3為不同傾角作用下單樁的豎向抗壓Q-S曲線。從圖3中可以看出,隨著微型樁樁身傾斜角度從0°增加到18°時(shí),其豎向承載力逐漸變大;但是當(dāng)樁身傾斜角度由18°增加到24°時(shí),其豎向承載力急劇減小,甚至小于傾斜為12°時(shí)的承載力,說明單樁的豎向承載力存在最優(yōu)傾斜角度。當(dāng)樁身傾斜度達(dá)到最優(yōu)時(shí),單樁豎向承載力達(dá)到最大。
圖2為經(jīng)過歸一化處理后的單樁抗拔承載力隨樁長的變化曲線,圖中橫坐標(biāo)為樁長與樁徑的比值(L/d),縱坐標(biāo)為不同樁長的承載力Q與20倍樁徑的樁長承載力Q0的比值,經(jīng)歸一化處理后比較容易獲得承載力與樁徑比之間的關(guān)系。從圖2中可以看出,
圖4為斜樁豎向承載力與樁身傾斜角度關(guān)系曲線,從圖中可以看出,樁身傾斜為18°左右時(shí),其豎向承載力達(dá)到最大。
結(jié)合現(xiàn)場施工機(jī)具的特性與施工工藝的可行性,微型樁單樁的最佳傾角取10°為宜。
3.3 樁間距對群樁承載力的影響
對于輸電線路桿塔基礎(chǔ)所受荷載,往往需要采用3×3以上的群樁基礎(chǔ)來承擔(dān),則群樁中各個(gè)基樁之間的樁間距對群樁效應(yīng)影響顯著。群樁效應(yīng)系數(shù)是指群樁中的基樁平均抗拔承載力與單樁抗拔承載力之比,群樁效應(yīng)系數(shù)越大,表明群樁中各個(gè)基樁間的影響越小。
圖5為3×3群樁在不同樁間距條件下群樁效應(yīng)系數(shù)的分布規(guī)律,從圖5中可以看出,隨著樁間距的逐漸增加,微型群樁的群樁效應(yīng)系數(shù)逐漸增加,當(dāng)樁距達(dá)到6d時(shí),群樁效應(yīng)系數(shù)達(dá)到0.9,此時(shí)可基本不考慮群樁效應(yīng)。但考慮施工占地面積大小的影響,設(shè)計(jì)中群樁樁間距為3d,此時(shí)必須考慮群樁效應(yīng)系數(shù)。
(1)微型樁存在臨界樁長。合理樁長不應(yīng)超過50d,樁長過長對提高單樁豎向承載力作用并不明顯。
(2)具有一定傾斜角度的單樁豎向承載力存在最優(yōu)解。結(jié)合現(xiàn)場施工機(jī)具的要求,樁身傾角應(yīng)不大于10°。
(3)對于群樁基礎(chǔ),由于樁間距相對較小,在設(shè)計(jì)時(shí)必須考慮群樁效應(yīng)的影響。
目前,微型樁基礎(chǔ)已逐漸在軟土地區(qū)的輸電線路桿塔基礎(chǔ)中獲得應(yīng)用,然而微型樁群樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)與施工質(zhì)量檢測仍舊是一個(gè)復(fù)雜的問題,還需要進(jìn)一步深入的理論研究與現(xiàn)場試驗(yàn)驗(yàn)證。
[1]呂凡任,陳仁明,陳云民,等.軟土地基微型樁抗壓和抗拔特性試驗(yàn)研究[J].土木工程學(xué)報(bào),2005,38(3):99-105.
[2]魏鑒棟,陳仁明,陳云敏,等.微型樁抗拔特性原型試驗(yàn)研究[J].工程勘察,2006(8):14-19.
[3]Bruce D A,Dimillio A F,Juran I.Introduction to micropiles:an international perspective[A]//Willian F Ked.Foundation upgrading and repair for infrastructure improvement[C].New York:Geotechnical Special Publication,ASCE,1995,50:1-26.
[4]上海市建設(shè)和交通委員會.DBJ08-40-94地基處理技術(shù)規(guī)范[S].上海:上海市標(biāo)準(zhǔn)發(fā)行站,1994.
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[6]Brinkgreve R B J.PLAXIS-finite element code for soil and rock analyses,2D-version 8[M].Rotterdam:BalkemaAA,2002.