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    混凝土錨下局部應(yīng)力分布規(guī)律研究

    2011-02-05 00:38:24王津舟
    四川建筑 2011年1期
    關(guān)鍵詞:作用點墊板預(yù)應(yīng)力

    王津舟

    (中鐵房地產(chǎn)集團(tuán)(天津)置業(yè)有限公司,天津300142)

    圖1 錨固區(qū)應(yīng)力分布圖(λ=0.1)

    圖2 不同承壓比λ下主應(yīng)力矢量圖

    預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)錨固區(qū)受力分析及設(shè)計問題一直是各國在預(yù)應(yīng)力混凝土領(lǐng)域研究的熱點問題[1]-[5],但是各國的研究方法和結(jié)果之間目前還存在較大差異。歐洲混凝土協(xié)會曾經(jīng)在5個不同國家范圍內(nèi)做過一項關(guān)于預(yù)應(yīng)力錨固區(qū)設(shè)計的調(diào)查,設(shè)計對象是一個有6條預(yù)應(yīng)力束的預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁,要求各國按照本國的規(guī)范對預(yù)應(yīng)力錨固區(qū)進(jìn)行設(shè)計,主要設(shè)計參數(shù)包括劈裂力、劈裂力范圍以及錨固區(qū)截面所需的配筋量。不同國家的設(shè)計結(jié)果顯示,各個設(shè)計參數(shù)的范圍變化很大,劈裂力范圍為49.5~440 kN,平均值為193 kN;劈裂力區(qū)范圍為170~850 mm,平均值為508 mm;所需配筋面積范圍為207~2 000 mm2,平均值為790 mm2。從中可以看出,在預(yù)應(yīng)力錨固區(qū)設(shè)計問題上各國的規(guī)范之間存在較大差異,造成安全隱患是難免的,因此有必要對預(yù)應(yīng)力錨固區(qū)的設(shè)計理論做進(jìn)一步深入的研究。本文采用拉-壓桿理論對預(yù)應(yīng)力混凝土單中心直錨情況進(jìn)行了初步研究,得出了一些有意義的結(jié)論。

    圖3 不同承壓比時劈裂應(yīng)力的變化規(guī)律

    1 單中心直錨局部應(yīng)力分析

    單中心直錨是所有預(yù)應(yīng)力錨中最簡單的一種布置形式,但也是最具有代表性的一種預(yù)應(yīng)力布置形式,其影響錨固區(qū)應(yīng)力分布的主要因素是承壓比λ=a/h,即錨墊板尺寸a與構(gòu)件截面高度h之比。以下分析了承壓比λ對單中心直錨錨固區(qū)應(yīng)力分布的影響規(guī)律。

    為分析單中心直錨錨固區(qū)的應(yīng)力分布情況,設(shè)錨具為矩形錨,取承壓比λ=a/h=0.1,忽略預(yù)應(yīng)力孔道的影響,將矩形截面單中心直錨簡化為平面結(jié)構(gòu),建立平面彈性有限元模型,分析得錨固區(qū)的應(yīng)力分布如圖1所示。圖中標(biāo)識為各應(yīng)力分量與構(gòu)件預(yù)應(yīng)力方向平均壓應(yīng)力σ0=P/(th)之比(t截面厚度),即k=σ/σ0。圖2為不同承壓比下主應(yīng)力矢量圖。

    在對以上計算結(jié)果進(jìn)行分析之前,首先明確劈裂應(yīng)力、劈裂力、脹裂應(yīng)力、脹裂力的概念[6]。劈裂應(yīng)力(Bursting Stressing):是指由于集中荷載的擴散作用所引起的,在集中荷載作用點前,與集中荷載作用方向垂直的拉應(yīng)力。劈裂力(Bursting Force):是指劈裂拉應(yīng)力的合力。脹裂應(yīng)力(Spalling Stressing):是指集中荷載作用下,為滿足變形協(xié)調(diào)條件,在結(jié)構(gòu)端面集中荷載作用點兩側(cè)一定范圍內(nèi)產(chǎn)生的與集中荷載作用方向垂直的拉應(yīng)力。脹裂力(Spalling Force):是指脹裂拉應(yīng)力的合力。通過圖1和2可以看出:

    (1)在預(yù)應(yīng)力集中荷載作用下,錨前一定范圍內(nèi)存在較大的劈裂應(yīng)力區(qū),在承壓比λ=0.1情況下,錨前劈裂應(yīng)力高達(dá)0.4σ0。同時在錨固端截面橫向及構(gòu)件邊緣縱向均存在較高的脹裂應(yīng)力,在承壓比λ=0.1情況下,脹裂應(yīng)力高達(dá)0.33σ0,但是脹裂應(yīng)力在預(yù)應(yīng)力張拉方向的存在范圍非常小,因此,對于中心直錨脹裂力可以忽略。

    (2)在預(yù)應(yīng)力集中荷載作用下,錨前約1倍h范圍內(nèi)應(yīng)力分布比較紊亂,預(yù)應(yīng)力荷載通過約1倍h長度才比較均勻地分布到整個截面;隨著承壓比λ的增大錨前劈裂應(yīng)力逐漸減小,錨前應(yīng)力分布更加均勻。

    圖4 劈裂力及其作用點位置與λ關(guān)系

    2 不同承壓比λ對劈裂力及脹裂力的影響

    為分析不同承壓比λ對劈裂(應(yīng))力及脹裂(應(yīng))力的影響,通過改變錨墊板尺寸大小的方式改變承壓比,分別取λ=0.0~0.9,級差為0.1,計算得劈裂力和脹裂力與λ的關(guān)系如圖3~圖6所示,圖中比值α=

    通過對圖3~圖6分析可得如下結(jié)論。

    (1)劈裂應(yīng)力受承壓比λ的影響比較敏感,隨著承壓比λ的減小,最大劈裂應(yīng)力迅速增加,呈線性規(guī)律變化,可擬合為:

    最大劈裂應(yīng)力在錨前0.2~0.4h范圍內(nèi)迅速增加,達(dá)到最大值后緩慢減小,在錨前1h以后劈裂應(yīng)力已經(jīng)很小,在錨前1.5h以后幾乎不存在劈裂應(yīng)力。最大劈裂應(yīng)力距錨墊板的相對距離隨承壓比λ的增大而有所增大,當(dāng)承壓比λ=0.3時,最大劈裂應(yīng)力距錨墊板的相對距離約為0.4h,而后受承壓比λ的影響很小。

    (2)劈裂力與預(yù)應(yīng)力荷載之比隨著承壓比λ的增加而減小,呈線性規(guī)律變化,可用下式擬合,與AASHTO規(guī)范給定值一致。

    (3)劈裂力作用點距錨墊板距離ybc與截面高度h之比隨承壓比λ的增加而增加,呈指數(shù)規(guī)律變化,可用下式擬合。當(dāng)承壓比λ>0.2后,可ybc統(tǒng)一取0.5h。

    (4)最大脹裂應(yīng)力與平均壓應(yīng)力σ0之比隨著承壓比λ的增加而減小,呈對數(shù)規(guī)律變化,可用下式擬合,最大脹裂應(yīng)力位置隨承壓比λ的增加而遠(yuǎn)離構(gòu)件中心線。

    圖5 最大劈裂應(yīng)力及位置與λ關(guān)系

    圖6 不同承壓比時脹裂應(yīng)力的變化規(guī)律

    3 結(jié)論

    通過以上分析可知:(1)預(yù)應(yīng)力混凝土錨下的應(yīng)力分布規(guī)律比較復(fù)雜,不僅存在著較大的劈裂力,而且在錨墊板兩側(cè)存在著較大的脹裂力;(2)劈裂力與預(yù)應(yīng)力荷載之比隨著承壓比λ的減小而增大,呈線性規(guī)律變化;(3)劈裂力作用點距錨墊板距離ybc與截面高度h之比隨承壓比λ的增加而增加,呈指數(shù)規(guī)律變化,當(dāng)承壓比λ>0.2后,可統(tǒng)一取ybc=0.5h。

    [1]Ramirez,J.Breen,J.E.Proposed Design Procedures for Shear and Torsion in Reinforced and Prestressed Concrete[R].CTRR248,Austin,Texas,1983

    [2]王衛(wèi)鋒,顏全勝,譚毅平,等.預(yù)應(yīng)力張拉是錨下局部應(yīng)力的測試與分析[J].鄭州工業(yè)大學(xué)學(xué)報,2006,27(3):42-45

    [3]巢斯,熊學(xué)玉,耿耀明.預(yù)應(yīng)力混凝土局部受壓承載力設(shè)計計算建議[J].建筑技術(shù)開發(fā),2000,27(2):20-30

    [4]段建中,何利.有間接配筋混凝土雙向局部承壓構(gòu)件的試驗研究[J].合肥工業(yè)大學(xué)學(xué)報,2002,25(1):82-85

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    [6]張文學(xué).預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁局部應(yīng)力分析及拉-壓桿設(shè)計[D].同濟大學(xué),2005

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