軟巖巷道掘進支護方法研究

李鳳，張成良，張鵬強

（1.昆明理工大學，昆明650093；2.東北大學，沈陽110819）

礦業(yè)是國民經濟發(fā)展的支柱產業(yè)之一，而井巷掘進則是礦業(yè)發(fā)展最為基本的工藝環(huán)節(jié)，是保證礦山可持續(xù)發(fā)展的基礎。近年來，井下巷道掘進遇到很多問題，其中軟巖巷道的支護直接影響著礦山的開采，如何對軟巖巷道進行合理的支護成為專家、學者研究和探討的熱點問題。

李琰慶等人提出在軟巖中巷道掘進效率低并且變形大［1］，嚴重制約著礦山的可持續(xù)發(fā)展和生產能力的提高，同時也容易引發(fā)生產安全事故，因其支護費用升高、返修工程量大而成為礦山建設和發(fā)展的卡脖子工程［2－6］。

1 工程概況

塘子凹礦區(qū)1725巷道工程地質條件比較復雜，巖體的類型主要以風化、膨脹花崗巖和大理巖為主，花崗巖的變形主要表現為圍巖內擠、開裂、散體冒落、片落、巖塊體脫離等形式。其中，圍巖內擠、開裂為主要變形和破壞形式。為了了解花崗巖巷道變形特征，主要研究巷道開挖后及支護后兩階段巷道的穩(wěn)定性。

2 花崗巖巷道變形的數值分析

2.1 巷道穩(wěn)定性的分析方法

為了研究花崗巖巷道在開挖后和支護后圍巖的穩(wěn)定性，通過數值模擬的方法，分析、計算花崗巖巷道掘進過程中圍巖的應力、塑性區(qū)及安全率的分布情況，從而確定巷道最合理的支護方法，保證巷道的穩(wěn)定性。

2.2 模擬采用的力學模型

在巖體破壞分析中，采用Drucker－Prager（D—P準則）［7］塑性破壞準則。此破壞準則考慮了靜水壓力對屈服與破壞的影響，特別適用于巖土類材料的本構模型。其屈服函數為：

式中：I1為應力第一不變量；J2為應力偏量第二不變量；p為材料塑性函數；q為材料彈性函數；σσ為材料壓應力；τσ為材料剪切應力；a、k為D－P準則材料常數，a、k的值取決于C、φ值，它們之間存在如下關系：

C、φ分別是材料黏聚力和內摩擦角，另外，材料在拉應力狀態(tài)下，采用抗拉破壞強度準則。其力學模型為

式中：σt為材料所受拉應力；Rt為材料抗拉強度。

如果拉應力超過材料抗拉強度（F≥0），材料將發(fā)生抗拉破壞。

3 模型的建立與計算

3.1 力學參數的選取

通過前期的調查和室內試驗確定了圍巖的力學參數，并應用到圍巖的穩(wěn)定性分析中，實踐證明所選用的力學參數是合理的。因此，模擬分析也采用這套力學參數，計算模擬中采用的力學參數見表1。

表1 模擬計算所采用的參數表Table 1 Parameters used in simulation

3.2 模型的建立和求解

根據巷道的開挖斷面，結合巖石力學相關理論，建立三維有限元模型［8］。巷道斷面為三心拱［9］，尺寸2.4m×2.6m。其模型大小為：50m×65m×60 m，即沿巷道方向取50m（z方向），垂直巷道方向取65m（x方向），鉛垂方向取60m（y方向），由于1725中段距地表大約350m，巷道頂部為大理巖，利用高度與荷載的關系，對模型上部施加9.625 MPa的均布荷載。共計97 190個節(jié)點，22 680個單元節(jié)點。單元網格劃分、計算機模擬巷道形態(tài)示意圖分別見圖1～2。

3.3 計算方案

本次模擬分三個步驟進行：1）巷道開挖后不進行任何加固；2）利用多方案對巷道頂板及兩幫進行加固處理［10－13］；3）在步驟2的基礎上對底板［14－15］進行加固處理，在分析時由于步驟3是在步驟2的基礎上進行，所以在得出步驟2的較優(yōu)方案后再對步驟3進行分析、模擬。

通過頂板及兩幫采用1.5m和1.8m錨桿支護，噴射混凝土厚度5cm和10cm，間排距0.75m ×0.75m、0.75m×1.0m和0.75m×1.2m，將步驟2分為12種模擬方案［14］。

圖1 三維有限元計算機模型網格劃分圖Fig.1 Map of three dimensional finite elements model

3.4 計算結果分析

3.4.1 原始巷道計算結果分析（開挖后的裸巷）

在模擬的第一步即對巷道進行開挖，從模擬結果可以看出，由于巷道處于風化、膨脹的花崗巖中，開挖后整體破壞都比較嚴重，特別是巷道的頂板和底板及兩幫底部。應力主要集中在底板與兩幫接觸部位，最大壓應力為–23.094MPa，巷道的安全率最小為0.75，整體塑性區(qū)比較明顯，所以說巷道開挖后自穩(wěn)能力很差，必須對其進行加固處理。

圖2 模擬巷道開挖形態(tài)圖Fig.2 Map of tunnel excavation simulation

3.4.2 對步驟2中的12種方案進行綜合分析

經過對開挖后的裸巷進行分析，可以清楚地看到，巷道在無支護、加固的前提下是不可能自穩(wěn)的，所以必須對巷道進行支護、加固處理。根據現場施工的順序，先利用錨桿、鋼絲網、噴射混凝土聯合對頂板及兩幫進行加固。錨桿及噴射混凝土層示意圖見圖3～4。由于錨桿長度、間排距、混凝土噴層厚度方案較多，這里僅給出一種方案示意圖。

圖3 錨桿支護加固模型圖Fig.3 Map of bolting reinforcement model頂板、兩幫錨桿間排距為0.75m×0.75m，長度為1.5m Roof，two－row spacing between the bolt in 0.75m×0.75m，length 1.5m

1）利用應力分布對12種支護方案進行分析

從模擬結果來看，12種支護方案最大壓應力30.830MPa，最小為26.155MPa，相差4.6MPa；最大拉應力4.395MPa，最小為3.958MPa，相差不到0.4MPa。從應力分布圖中可以看出，在錨桿間排距相同時，錨桿長度為1.8m、噴射混凝土厚度為10cm的方案應力要小于錨桿長度為1.5m、噴射混凝土厚度為5cm時的方案。

圖4 噴射混凝土支護模型圖Fig.4 Map of concrete support model頂板、兩幫混凝土噴層厚度為5cm Roof，two side thickness of concrete sprayed 5cm

2）利用安全率分布對12種支護方案進行分析

首先，在錨桿長度厚度一定的前提下，噴射混凝土厚度為10cm時巷道的安全率要高于混凝土厚度為5cm的情況。而在錨桿長度和混凝土厚度都恒定的條件，錨桿的間排距大小與巷道的安全率大小有直接的關系：錨桿間排距越大，則安全率越小；反之則安全率越高。其次，在對巷道加固后，無論錨桿長度為1.5m還是1.8m，在噴射混凝土厚度為5 cm時，所有方案的安全率均小于1，所以在施工中建議噴射混凝土的厚度盡量達到10cm。當錨桿間排距為0.75m×1.2m時，噴射混凝土厚度達到10 cm，巷道的安全率仍然小于1。當錨桿長度為1.8 m時，間排距為0.75m×0.75m和0.75m×1.0m兩種方案的安全率分別為1.1和1.094，滿足安全需要，而間排距為0.75m×1.0m時成本相對較低，所以建議采用1.8m錨桿、間排距0.75m×1.0 m、噴射混凝土厚度為10cm方案聯合支護巷道頂板及兩幫。

3）利用塑性區(qū)分布對12種支護方案進行分析

模擬發(fā)現，采用5cm厚的噴射混凝土方案在支護后巷道仍然有大量的塑性區(qū)出現，特別是巷道頂板，塑性區(qū)連片的現象比較明顯，這也說明了5cm厚的噴射混凝土不能滿足安全需要，而其它方案塑性區(qū)分布相差不大，很難判斷出較優(yōu)方案。

結合以上應力、安全率、塑性區(qū)各方面考慮，得出頂板及兩幫采用1.8m錨桿支護，噴射混凝土厚度10cm，間排距0.75m×1.0m是較為合理的施工方案。

3.4.3 在步驟2的基礎上對底板進行加固分析

從步驟2的分析結果中得知，頂板及兩幫采用1.8m錨桿支護，噴射混凝土厚度10cm，間排距0.75m×1.0m是支護、加固頂板及巷道兩幫的理想方案，在此基礎上，提出了兩種方案對底板進行加固：1）底部錨桿＋平底澆灌底板聯合支護底板（見圖5）；2）底部錨桿＋反拱澆灌底板聯合支護底板（見圖6）。在澆灌過程中，厚度均為25cm。

圖5 底部錨桿＋平底澆灌底板聯合支護底板Fig.5 The combined support bottom with bottom bolt and flat bottom pouring

圖6 底部錨桿＋反拱澆灌底板聯合支護底板Fig.6 The combined support bottom with bottom bolt and reversed arch pouring

模擬結果表明，在對底板進行平底澆灌后，底板最大壓應力為26.325MPa，最大拉應力為4.128 MPa，進行反拱澆灌后分別是26.773MPa和4.050 MPa，平底澆灌和反拱澆灌時的安全率分別是0.688和1.241，兩方案應力差異較小，而安全率相差較大，從塑性區(qū)的分布也可以清楚地看到，利用反拱澆灌后底板的塑性區(qū)明顯地減少，所以論證了反拱澆灌較底板有較大的優(yōu)越性。

4 結論

綜合以上分析，可得到如下結論：

1）采用三維有限元軟件對塘子凹1725中段軟巖巷道支護進行了多方案模擬分析，所得結論和實際情況比較吻合，可以用模擬結果指導今后的施工。

2）從所采用的幾種方案模擬結果來看，在利用噴錨網對巷道頂板、兩幫進行支護時，錨桿長度為1.8m，間排距為0.75m×1.0m，噴射混凝土厚度為10cm是比較經濟、合理的施工方案；在對底板進行加固時，利用錨桿支護的基礎上，應采用反拱形式澆灌底板。

3）本次模擬還對錨桿在支護過程中的作用［16］進行了分析，結果表明，采用錨桿支護，不僅可以改善圍巖的應力狀況，抑制頂板圍巖的變形和減小塑性區(qū)的范圍，而且可以增強頂板的安全指數，提高圍巖自承能力。因此，錨桿支護是一項整體效果良好、作用明顯的控頂措施，也是保證生產安全的一種有效方法。

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