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    大口徑超短身管高低壓發(fā)射裝置內(nèi)彈道過程的數(shù)值模擬與試驗(yàn)研究

    2011-01-28 03:03:36楊正才吳玉均
    火炸藥學(xué)報(bào) 2011年5期
    關(guān)鍵詞:高低壓身管火藥

    楊正才,廖 昕,江 坤,吳玉均

    (1.南京理工大學(xué)化工學(xué)院,江蘇 南京210094;2.南京理工大學(xué)動(dòng)力工程學(xué)院,江蘇 南京210094;3.北方特種能源集團(tuán)有限公司慶化分公司,陜西 西安710025)

    引 言

    大口徑超短身管發(fā)射裝置常用于發(fā)射直徑較大、炮口初速和膛壓較低的彈丸。因此,其發(fā)射裝藥較少,藥室容積相對(duì)較大,且由于身管口徑較大,發(fā)射過程中藥室容積增大速率較大。這些因素對(duì)于火藥的點(diǎn)火一致性、燃燒穩(wěn)定性和炮口初速的穩(wěn)定性都是非常不利的。對(duì)于短管炮裝藥及內(nèi)彈道問題,陸中兵采用兩相流模型進(jìn)行了研究[1],計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合較好。為了改善超短身管發(fā)射裝置的內(nèi)彈道性能,可應(yīng)用高低壓火炮的發(fā)射原理對(duì)發(fā)射裝藥結(jié)構(gòu)進(jìn)行重新設(shè)計(jì)[2-3]。其優(yōu)點(diǎn)是可以得到更為穩(wěn)定的內(nèi)彈道參數(shù)。陶如意等人將高低壓發(fā)射技術(shù)應(yīng)用于平衡炮的發(fā)射和子母彈拋撒中,取得了較好的效果[4-5]。國內(nèi)外學(xué)者對(duì)高低壓點(diǎn)傳火內(nèi)彈道數(shù)值模擬進(jìn)行過一些有益的探索和研究[6-8]。這些研究工作對(duì)高低壓發(fā)射技術(shù)的研究起到了良好的推動(dòng)作用。本研究在前人工作的基礎(chǔ)上,對(duì)大口徑超短身管發(fā)射裝置內(nèi)彈道過程進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算和試驗(yàn)研究,以期能為該類研究的設(shè)計(jì)提供參考。

    1 實(shí) 驗(yàn)

    1.1 材料與儀器

    3號(hào)黑火藥與2/1樟火藥由四川瀘州化工廠生產(chǎn)。

    601H 型壓電式壓力傳感器,瑞士Kistler公司;DW2500型瞬態(tài)信號(hào)記錄儀,奧地利Dewetron公司。

    1.2 試驗(yàn)方案

    為了驗(yàn)證內(nèi)彈道計(jì)算代碼的準(zhǔn)確性和所設(shè)計(jì)方案的可行性,在某150mm 口徑超短身管發(fā)射裝置上進(jìn)行試驗(yàn)研究。在低壓藥室管壁開測(cè)壓孔,安裝壓力傳感器,獲得不同裝藥方案下壓力—時(shí)間曲線。在炮口前方安裝測(cè)速網(wǎng)靶,對(duì)炮口初速進(jìn)行了測(cè)試,采用高速錄像系統(tǒng)記錄彈丸的發(fā)射過程。

    根據(jù)發(fā)射裝置的工作情況,分正常裝藥、強(qiáng)裝藥和減裝藥3種工況對(duì)超短身管發(fā)射裝置的發(fā)射過程進(jìn)行數(shù)值模擬和試驗(yàn)研究,3種工況下主裝藥均為3號(hào)黑火藥與2/1樟火藥的混合裝藥,在不同工況下黑火藥質(zhì)量均為10g,2/1樟火藥藥量不同。

    2 內(nèi)彈道模型

    2.1 內(nèi)彈道過程基本假設(shè)

    超短身管發(fā)射裝置的內(nèi)彈道過程包括點(diǎn)燃點(diǎn)火藥、點(diǎn)火藥引燃主裝藥、藥粒和燃?xì)獾牧鲃?dòng)、燃?xì)馀蛎涀龉?、彈丸的運(yùn)動(dòng)等多種物理化學(xué)現(xiàn)象。采用集總參數(shù)法和空間平均的熱力學(xué)參數(shù)來描述火藥的燃燒和彈丸的運(yùn)動(dòng)?;炯僭O(shè)如下:

    火藥燃燒模型:火藥的燃燒滿足幾何燃燒定律、燃速定律的條件,其中燃速定律為平均壓力的指數(shù)函數(shù);點(diǎn)火藥瞬間燃完,并形成主裝藥的點(diǎn)火壓力。主裝藥僅在高壓室內(nèi)燃燒,并不隨火藥氣體流入低壓室。

    火藥燃?xì)饽P停喝細(xì)夥闹Z貝爾方程,組分凍結(jié);燃?xì)饬鲃?dòng)為等熵流動(dòng)。在高壓室和低壓室中火藥燃?xì)夥謩e均勻分布。

    彈丸運(yùn)動(dòng)模型:燃燒室內(nèi)壓力達(dá)到啟動(dòng)壓力后,彈丸瞬間解除約束并開始運(yùn)動(dòng);且彈丸的運(yùn)動(dòng)為軸向一維運(yùn)動(dòng),所受運(yùn)動(dòng)阻力用虛擬質(zhì)量系數(shù)進(jìn)行考慮。

    熱散失、彈丸運(yùn)動(dòng)摩擦功等各種形式的次要功用次要功計(jì)算系數(shù)進(jìn)行修正。

    2.2 內(nèi)彈道過程的劃分

    根據(jù)藥室和彈丸的狀態(tài)不同將內(nèi)彈道過程分為3個(gè)階段:

    (1)第一時(shí)期:火藥點(diǎn)火燃燒至高壓室內(nèi)達(dá)到破膜壓力。該時(shí)期點(diǎn)火藥瞬間燃完并均勻分布于高壓室,此后火藥僅在高壓室做定容燃燒,在該時(shí)期彈丸行程為0,低壓室內(nèi)壓力也為0(相對(duì)于大氣壓力)。

    (2)第二時(shí)期:從高壓室噴口破膜開始,至低壓室壓力達(dá)到彈丸啟動(dòng)壓力。該過程為低壓室定容充氣過程,當(dāng)?shù)蛪菏覂?nèi)壓力達(dá)到彈丸啟動(dòng)壓力時(shí)彈丸開始運(yùn)動(dòng),內(nèi)彈道過程進(jìn)入第三時(shí)期。

    (3)第三時(shí)期:從彈丸啟動(dòng)開始至彈丸出膛口。該時(shí)期模型包含火藥燃燒、火藥氣體流動(dòng)、彈丸運(yùn)動(dòng)等現(xiàn)象。

    2.3 內(nèi)彈道數(shù)學(xué)模型

    2.3.1 火藥燃燒方程

    火藥燃燒滿足指數(shù)燃燒定律:

    火藥形狀函數(shù):

    式中:Zi為火藥已燃相對(duì)厚度;e1i為火藥初始弧厚的一半;u1i為燃速系數(shù);ni為燃速指數(shù);p為高壓室平均壓力;Ψi為火藥已燃質(zhì)量百分比;χi、λi、μi均為火藥形狀特征量;χis和λis為火藥分裂點(diǎn)后形狀特征量;Zik為分裂后碎粒全部燃完時(shí)的燃去相對(duì)厚度;下標(biāo)i為第i種火藥。

    2.3.2 高壓室氣體狀態(tài)方程

    依據(jù)阿貝爾-諾貝爾方程給出高壓室氣體狀態(tài)方程:

    式中:Wh為高壓室容積;η為高壓室氣體相對(duì)流出量;f與則由下式確定:

    式中:fi為火藥力;ωi為裝藥質(zhì)量;αi為火藥余容。該混合裝藥計(jì)算式中含完全燃完的依據(jù)點(diǎn)火藥。

    2.3.3 低壓室的能量守恒方程

    內(nèi)彈道學(xué)基本方程給出低壓室的能量守恒方程:

    彈丸啟動(dòng)前速度v=0,行程l=0。

    式中:pl為低壓室的平均壓力;η為火藥氣體相對(duì)流量;l為彈丸運(yùn)動(dòng)距離;lΨ為低壓室初始自由容積縮徑長(zhǎng),即:

    式中:Wl為低壓室初始容積。

    2.3.4 火藥氣體流量方程

    根據(jù)假設(shè),氣體由高壓室流入低壓室為等熵流動(dòng),則氣體流量公式可由下式給出;

    式中:SKP為高壓室噴口面積;φ21為消耗系數(shù);pl為低壓室平均壓力;ω為裝藥總質(zhì)量;f-為等效火藥力,由下式確定:

    彈丸運(yùn)動(dòng)方程:

    式中:M為彈丸質(zhì)量;v為彈丸速度;φ1為彈丸質(zhì)量系數(shù)。

    根據(jù)以上模型方程,采用四階龍格-庫塔法編制了內(nèi)彈道程序,并根據(jù)技術(shù)指標(biāo)進(jìn)行裝藥選擇和內(nèi)彈道計(jì)算。

    3 結(jié)果與分析

    根據(jù)試驗(yàn)設(shè)計(jì)所制定的內(nèi)容,分別進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算和試驗(yàn)驗(yàn)證。各工況下的內(nèi)彈道計(jì)算和試驗(yàn)結(jié)果如表1所示。

    3.1 3種裝藥條件下低壓室壓力計(jì)算曲線與試驗(yàn)曲線的對(duì)比

    圖1給出3種情況下低壓室壓力計(jì)算曲線和試驗(yàn)曲線的對(duì)比。正常裝藥下試驗(yàn)重復(fù)進(jìn)行3發(fā),其余工況進(jìn)行1發(fā)。由圖1可見,計(jì)算壓力曲線與試驗(yàn)壓力曲線較為接近。計(jì)算所得內(nèi)彈道過程持續(xù)時(shí)間較試驗(yàn)值小,其中一個(gè)比較重要的原因是內(nèi)彈道模擬中假設(shè)彈帶瞬間擠進(jìn),而實(shí)際彈帶擠進(jìn)過程需要一定的時(shí)間。另外由于所選用彈丸為平頭彈,彈丸出炮口后速度會(huì)迅速下降,且試驗(yàn)所測(cè)初速點(diǎn)位于炮口前方0.5m左右,因此所測(cè)得炮口初速會(huì)略小于計(jì)算值。

    表1 各工況下的計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果Table 1 Computational results and experimental ones under different charge conditions

    圖1 不同裝藥條件下低壓室壓力-時(shí)間曲線Fig.1 The p-t curves of low pressure chamber under different charge conditions

    3.2 3種裝藥條件下高壓室與低壓室計(jì)算壓力的對(duì)比

    圖2給出了各工況下計(jì)算所得高壓室和低壓室壓力—時(shí)間曲線。由于身管非常短,彈丸出炮口時(shí)火藥均未燃燒完全,圖中高壓室壓力一直大于低壓室壓力。隨點(diǎn)火藥瞬間燃完并引燃主裝藥,高壓室壓力迅速上升;達(dá)到高壓室破膜壓力后氣流開始按流量公式第一式(公式(6)),即以聲速向低壓室流動(dòng);此后高壓室壓力上升開始逐漸變緩,直至高壓室壓力開始下降;而此過程中低壓室壓力一直處于上升狀態(tài),當(dāng)時(shí),流量開始按亞音速向低壓室流動(dòng),此時(shí)高壓室壓力降低速度開始變緩,直至高壓室壓力又重新開始升高;當(dāng)?shù)蛪菏覊毫ι仙翉椡鑶?dòng)壓力時(shí)彈丸開始加速運(yùn)動(dòng),此時(shí)由于彈丸運(yùn)動(dòng)速度較低,低壓室容積膨脹不是很大,其壓力不會(huì)迅速降低,同樣高壓室壓力也仍然處于上升階段;當(dāng)彈丸速度達(dá)到一定值后低壓室壓力開始下降,高壓室壓力也開始下降;此后隨彈丸速度的增加兩室壓力迅速下降,直至彈丸出炮口。由于以上原因,所得高壓室壓力成雙峰值形狀。但并不是對(duì)于所有高低壓發(fā)射過程,高壓室壓力都呈雙峰值形狀。隨火藥裝填量的增加,高壓室第一個(gè)峰值的大小明顯增大,并在強(qiáng)裝藥情況下其第一個(gè)壓力峰值大于第二個(gè)壓力峰值。高壓室出現(xiàn)兩峰值情況不僅與噴口流動(dòng)狀態(tài)有關(guān),也與高壓室裝填密度有關(guān)。對(duì)于較低裝填密度情況,可能僅在切換流量公式時(shí),即氣流在噴孔流速由音速變?yōu)閬喴羲贂r(shí)刻附近壓力曲線產(chǎn)生的拐點(diǎn),即存在壓力變化速率的改變。

    圖2 不同裝藥條件下高壓室和低壓室的壓力-時(shí)間曲線Fig.2 The p-t curves of high and low pressure chamber under different charge conditions

    4 結(jié) 論

    (1)所得計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果較為一致,可以滿足工程應(yīng)用的要求。

    (2)高壓室壓力-時(shí)間曲線成雙峰值形狀,峰值大小與噴口形狀及高壓室火藥裝填密度有關(guān)。高壓室與低壓室壓差先增大再減小,又增大再減小,直至壓差趨于0。

    (3)對(duì)于大口徑超短身管發(fā)射裝置內(nèi)彈道計(jì)算,如需得到較為精確的計(jì)算結(jié)果,需要采用內(nèi)彈道兩相流模型對(duì)高低壓藥室內(nèi)燃燒及流動(dòng)規(guī)律進(jìn)行深入研究。

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