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    框支短肢剪力墻轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)變角斜柱抗震試驗(yàn)研究

    2010-09-07 09:19:32鐘樹生趙大梅楊超策
    中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2010年8期
    關(guān)鍵詞:斜柱延性屈服

    鐘樹生 趙大梅 楊超策

    (1、重慶大學(xué) 土木工程學(xué)院,重慶 400045 2、機(jī)械工業(yè)第三設(shè)計(jì)研究院,重慶 400039)

    1 引言

    本文通過對不同斜柱角度的兩榀斜柱式框支短肢剪力墻轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)試件的擬靜力試驗(yàn),對比分析不同斜柱角度的斜柱式框支短肢剪力墻結(jié)構(gòu)的試驗(yàn)結(jié)果,得出斜柱角度的變化對結(jié)構(gòu)整體受力性能及抗震性能的影響。

    2 試驗(yàn)概況

    2.1 試件設(shè)計(jì)

    試驗(yàn)?zāi)P徒Y(jié)合實(shí)際工程原型結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化、調(diào)整,并按1/3 縮尺確定試件尺寸,試件編號分別為W9-1、W9-7。試驗(yàn)以ANSYS 程序進(jìn)行的彈性有限元分析為基礎(chǔ),為了簡化分析過程,在構(gòu)件分析時不考慮混凝土開裂、鋼筋屈服等非線性因素,采用彈性單元進(jìn)行分析。

    2.2 加載裝置及加載制度

    試驗(yàn)采用低周反復(fù)加載方式對試件進(jìn)行抗震性能研究。試驗(yàn)加載制度按照文獻(xiàn)[7]進(jìn)行加載,其加載程序?yàn)椋菏紫劝淳鶆虻娜舾刹綄υ嚰┘迂Q向荷載,豎向荷載達(dá)到設(shè)計(jì)值后,保持其在整個試驗(yàn)過程中恒定不變,然后在上下兩個水平加載點(diǎn)按2:1(根據(jù)原型結(jié)構(gòu)計(jì)算得出轉(zhuǎn)換層以上各層水平地震力之和與轉(zhuǎn)換層水平地震力的比值為2.76:1,結(jié)合實(shí)驗(yàn)條件和加載控制,取上下兩層加載力的比例為2:1)的關(guān)系同步施加水平荷載。

    3 試驗(yàn)現(xiàn)象及結(jié)果分析

    3.1 試件破壞現(xiàn)象簡述

    試件W9-1:豎向加載至490kN 時無裂縫產(chǎn)生。水平正向荷載加至約40kN 時,在墻間轉(zhuǎn)換梁右端底部出現(xiàn)第一條垂直裂縫。95kN 時,墻間轉(zhuǎn)換梁左端頂部及右端底部縱筋受拉屈服,裂縫分別向左斜柱頂部及右墻左下角集中,形成了兩個中間裂縫垂直、兩邊裂縫朝中間合攏的"漏斗狀"裂縫群。反向至70kN 時,墻間轉(zhuǎn)換梁左端底部及右端頂部縱筋受拉屈服,最終也形成類似"漏斗狀"的裂縫群。在反復(fù)荷載的作用下,兩個方向的裂縫基本對稱出現(xiàn),斜裂縫相互交叉成菱形,而轉(zhuǎn)換梁與斜柱相交的兩端處彎曲裂縫發(fā)展尤其厲害,到8Δy 時,試件最終破壞。在整個試驗(yàn)過程中,框支柱、斜柱、短肢墻的裂縫都較少。試件最終破壞形態(tài)見圖1(a)。試件W9-7:豎向加載至490kN 時無裂縫產(chǎn)生。水平正向荷載加至約30kN 時,在墻間轉(zhuǎn)換梁右端底部出現(xiàn)第一條垂直裂縫,隨著正向荷載的增加,該裂縫繼續(xù)向上豎直發(fā)展,當(dāng)正向加載至78kN、反向加載至72 kN 時,墻間轉(zhuǎn)換梁左、右端頂部及底部縱筋受拉屈服,轉(zhuǎn)換梁上裂縫形成了兩個中間裂縫垂直、兩邊裂縫朝中間合攏的"漏斗狀"裂縫群。在反復(fù)荷載的作用下,兩個方向的裂縫基本對稱出現(xiàn),并逐漸向轉(zhuǎn)換梁跨中延伸,并且腹部也伴有細(xì)微的腹剪斜裂縫出現(xiàn),與梁邊約成45o 角。6Δy~11Δy 循環(huán)過程中,墻間轉(zhuǎn)換梁左端底部及右端頂部裂縫經(jīng)歷了加寬,裂縫截面混凝土剝落、大塊掉落等過程,同時轉(zhuǎn)換梁的變形陸續(xù)增大,轉(zhuǎn)換梁縱筋翹曲明顯、箍筋外露,傳力梁與左右墻相交處局部壓潰也較為嚴(yán)重,混凝土有大塊剝落,到12Δy 時,試件達(dá)到最后破壞,試件最后破壞形態(tài)圖見圖1(b)。

    圖1 (a)試件W9-1 最后破壞圖

    圖1 (b)試件W9-7 最后破壞圖

    3.2 試件屈服機(jī)制及破壞特征

    試件塑性鉸出現(xiàn)的先后次序見圖4。從中可以看出兩個構(gòu)件首先都是短肢墻和斜柱交匯處轉(zhuǎn)換梁屈服,接著是轉(zhuǎn)換梁端屈服,最后柱底屈服出現(xiàn)塑性鉸。只是試件W9-1 的變形和損傷都集中在鉸1、2 處,框支柱、斜柱、短肢墻在后期裂縫發(fā)展很少,最終以鉸1、2 處混凝土壓酥且大面積剝落并造成整體結(jié)構(gòu)承載力大幅度下降而破壞,試件很多部位仍處于彈性受力狀態(tài),而試件W9-7 整個試驗(yàn)從過程中,各部分非彈性變形均勻,轉(zhuǎn)換梁、框支柱、短肢墻最終裂縫發(fā)育得均很充分,整體分布較均勻,短肢墻與轉(zhuǎn)換梁相交洞口兩邊撕裂較為嚴(yán)重,因此試件W9-7 破壞現(xiàn)象比試件W9-1 的更為集中,并且試件W9-7 在轉(zhuǎn)換梁的凈跨區(qū)段有兩條貫通的交叉斜裂縫,其轉(zhuǎn)換梁的剪切作用與試件W9-1相比亦有所不同。

    3.3 P-Δ滯回曲線分析

    圖2 W9-1、W9-7 轉(zhuǎn)換梁P-Δ 滯回曲線

    兩個試件轉(zhuǎn)換梁端的P(荷載)-Δ(位移)曲線及骨架曲線如圖2、3 所示。W9-7 滯回曲線W9-1 相比,正向部分比較豐滿,反向部分較緊湊,正反向極限位移發(fā)展得比較對稱,曲線中間均無明顯捏縮。從圖3 中可看出,兩試件骨架曲線基本按原點(diǎn)對稱,W9-1 的極限位移比W9-7大,達(dá)到最高點(diǎn)荷載后,W9-1 下降段比W9-7陡。

    圖3 W9-1、W9-7 轉(zhuǎn)換梁端P-Δ骨架曲線

    3.4 剛度退化分析

    將剛度隨位移角增大而衰減的實(shí)測數(shù)據(jù)處理后,可以得到試件 關(guān)系曲線(為轉(zhuǎn)換層側(cè)移剛度,為轉(zhuǎn)換層層間位移角)。從中可以看出:隨著層間位移角的增大,兩試件側(cè)移剛度逐步衰減,開始時側(cè)移剛度衰減速度快,之后衰減速度變緩。在加載初期W9-7 的側(cè)移剛度下降速度較快,最后兩試件的衰退曲線幾乎重合。

    3.5 彈塑性變形及延性分析

    試件各荷載點(diǎn)對應(yīng)的位移、延性系數(shù)如表1 所示。極限荷載點(diǎn)對應(yīng)的延性系數(shù)為 。從表中可看出,兩試件承載力極限位移延性系數(shù)如表1均不小于3.40,延性均較好。通過對兩試件的試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn)試件W9-7 的延性好于試件W9-1。

    ?

    說明:Py、△y 由骨架曲線按等效面積法確定。

    4 結(jié)論

    4.1 采用斜柱轉(zhuǎn)換的框支短肢剪力墻結(jié)構(gòu)具有良好的屈服機(jī)制、破壞機(jī)制、延性性能和耗能能力。

    4.2 在豎向和水平荷載共同作用下,試件W9-7 隨斜柱角度的變化,斜柱、框支柱和相連的轉(zhuǎn)換梁局部強(qiáng)度提高。因此在斜柱式轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中,建議根據(jù)上部剪力墻來設(shè)計(jì)斜柱的強(qiáng)度和傾角大小,以便轉(zhuǎn)換梁與剪力墻的協(xié)同工作。

    4.3 斜柱式轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)中,斜柱不宜設(shè)計(jì)過強(qiáng),以使轉(zhuǎn)換梁能先行出鉸,并開展均勻,斜柱、框支柱也能先后進(jìn)入塑性耗能,從而引導(dǎo)結(jié)構(gòu)形成一個良好的耗能機(jī)構(gòu)。

    4.4 設(shè)計(jì)時適當(dāng)加強(qiáng)墻間轉(zhuǎn)換梁的延性設(shè)計(jì),避免墻間轉(zhuǎn)換梁因塑性轉(zhuǎn)動能力過早耗盡而使整個結(jié)構(gòu)的后期強(qiáng)度、剛度顯著下降,從而導(dǎo)致整個結(jié)構(gòu)延性的下降。

    [1]唐興榮,何若全.高層建筑中轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的現(xiàn)狀和發(fā)展 [J].蘇州城建環(huán)保學(xué)院學(xué)報(bào),2001,14(3):1-8.

    [2]李豪邦.高層建筑中結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層的新形式-斜柱轉(zhuǎn)換[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào),1997,18(2):41-45.

    [3]曹秀萍,馬耀庭.斜柱在深圳2000 大廈高位轉(zhuǎn)換中的應(yīng)用[J].建筑結(jié)構(gòu).2002.8.P15-16

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