連續(xù)重整裝置長(zhǎng)周期生產(chǎn)中存在的問(wèn)題及措施

陳 國(guó) 平

(中國(guó)石化揚(yáng)子石油化工有限公司芳烴廠,南京 210048)

連續(xù)重整裝置長(zhǎng)周期生產(chǎn)中存在的問(wèn)題及措施

陳 國(guó) 平

(中國(guó)石化揚(yáng)子石油化工有限公司芳烴廠,南京 210048)

總結(jié)了中國(guó)石化揚(yáng)子石油化工有限公司1.39 Mt/a連續(xù)重整裝置在長(zhǎng)周期運(yùn)行中出現(xiàn)的一系列問(wèn)題.通過(guò)采用低積炭速率催化劑解決了催化劑再生瓶頸;脫硅劑的應(yīng)用能降低重整原料中的硅含量;先進(jìn)控制技術(shù)大大提高了生產(chǎn)過(guò)程操作和控制的穩(wěn)定性;通過(guò)控制反應(yīng)-再生系統(tǒng)粉塵可減少裝置非計(jì)劃停車;從加熱爐煙氣余熱回收、重整進(jìn)料換熱器堿洗以及脫戊烷塔在線水洗等方面提高設(shè)備運(yùn)行效率;并通過(guò)重整反應(yīng)器高溫法蘭加裝彈性墊圈、第四反應(yīng)器扇形筒結(jié)構(gòu)改型等技術(shù)改造措施解決了生產(chǎn)難題.

連續(xù)重整 催化劑 粉塵 效率 技術(shù)改造

1 前 言

中國(guó)石化揚(yáng)子石油化工有限公司(以下簡(jiǎn)稱揚(yáng)子石化)連續(xù)重整裝置采用UOP的第一代專利技術(shù),屬于芳烴型重整.該裝置于1990年2月首次開車,1997年進(jìn)行了擴(kuò)能改造,改造后裝置的處理能力由1.05 Mt/a擴(kuò)大到1.39 Mt/a,采用進(jìn)口催化劑.但是,自裝置擴(kuò)能改造以來(lái),一直存在著催化劑積炭高、原料中的硅含量高、加熱爐熱效率低、重整立式換熱器和脫戊烷塔換熱和分離效率下降、重整反應(yīng)器進(jìn)出口法蘭泄漏、重整第四反應(yīng)器扇形筒失效等問(wèn)題,也發(fā)生過(guò)因重整反應(yīng)器跑劑而引起的非計(jì)劃停車.如何解決連續(xù)重整裝置運(yùn)行中的各種問(wèn)題,進(jìn)一步延長(zhǎng)裝置的運(yùn)行周期,不斷提高長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行水平是當(dāng)前最迫切、最直接、最有效的一項(xiàng)挖潛增效措施.

2 優(yōu)化重整工藝條件,確保裝置經(jīng)濟(jì)運(yùn)行

重整工藝條件直接影響著產(chǎn)品收率的高低,對(duì)裝置的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行具有舉足輕重的作用.

2.1 選用低積炭高鉑型連續(xù)重整催化劑

1997年裝置擴(kuò)能改造中,反應(yīng)器和循環(huán)氫壓縮機(jī)沒(méi)有進(jìn)行改造,反應(yīng)的氫油摩爾比降低了30%.裝置擴(kuò)能后,催化劑仍為進(jìn)口催化劑,由于該催化劑積炭較快,雖然改造時(shí)加長(zhǎng)了催化劑連續(xù)再生裝置的燒焦區(qū),但仍達(dá)不到預(yù)期的提高燒焦能力的效果,催化劑積炭大幅增加,在滿負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)的情況下,催化劑的初期碳含量超過(guò)改造目標(biāo)最大值114%以上.為了解決揚(yáng)子石化連續(xù)重整裝置再生器的瓶頸問(wèn)題,石油化工科學(xué)研究院(RIPP)在鉑、錫組元的基礎(chǔ)上,通過(guò)進(jìn)一步選擇助劑和優(yōu)化催化劑配方及制備方法,在不降低催化劑比表面積的情況下,實(shí)現(xiàn)了高鉑型連續(xù)重整催化劑的積炭速率降低和芳烴產(chǎn)率的提高,成功地研制開發(fā)了PS-Ⅶ型連續(xù)重整催化劑,并于2004年8月進(jìn)行了首次工業(yè)應(yīng)用.結(jié)果表明,與原催化劑首次標(biāo)定結(jié)果相比,在原料芳烴潛含量較低的情況下,PS-Ⅶ催化劑的C6+液體收率提高了3.32個(gè)百分點(diǎn),純氫產(chǎn)率增加了0.61個(gè)百分點(diǎn),芳烴產(chǎn)率增加了1.53個(gè)百分點(diǎn),說(shuō)明PS-Ⅶ催化劑比原催化劑具有更高的選擇性.PS-Ⅶ重整催化劑再生性能良好,具有良好的抗磨損性能、水熱穩(wěn)定性和持氯能力.PS-Ⅶ催化劑積炭速率低,比原催化劑降低27.32%,解決了重整裝置擴(kuò)能后再生能力受限制的問(wèn)題,使重整裝置得以保持長(zhǎng)期高負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)[1].截止2009年9月,該催化劑已運(yùn)行1 814天,壽命為47.63 t/kg催化劑,催化劑再生周期242次,催化劑比表面積穩(wěn)定在160 m2/g左右,積炭速率穩(wěn)定在49.8 kg/h,二氯乙烷注入量為2.65 kg/h(比運(yùn)行初期增加了55%),日均粉塵(小于1.2 mm直徑的顆粒,下同)4.3 kg,均在控制范圍內(nèi).

2.2 采用加氫脫硅劑降低重整原料中硅含量

揚(yáng)子石化連續(xù)重整裝置原料中含4%～5%的乙烯裂解汽油抽余油,該抽余油在生產(chǎn)過(guò)程中因使用消泡劑而含有微量甲基硅油,隨精制油進(jìn)入重整反應(yīng)器,吸附在重整催化劑上,降低了金屬鉑的分散度(金屬分散度已由初期的1.0降至0.42～0.43,原催化劑在末期硅含量420 μg/g的情況下,金屬分散度降為0.55),導(dǎo)致重整催化劑硅中毒,使催化劑的酸性功能增強(qiáng),積炭增加,液體收率下降.為此,2008年4月,在預(yù)加氫反應(yīng)器床層頂部裝填了加氫脫硅劑HSP-02共計(jì)1.7 t.圖1是PS-Ⅶ催化劑上硅含量變化情況.由圖1可見(jiàn),脫硅劑使用后,重整催化劑上硅含量不再增加.2007年重整催化劑硅含量呈下降趨勢(shì),其原因是2006年10月和2007年5月再生裝置、重整裝置分別進(jìn)行了消缺,共補(bǔ)充了26.3 t新催化劑.圖2為隨著硅含量的變化液體收率的變化曲線,目前液體收率較初期下降了1個(gè)百分點(diǎn).

2.3 實(shí)施先進(jìn)控制

先進(jìn)控制可以大大提高生產(chǎn)過(guò)程操作和控制的穩(wěn)定性,改善工業(yè)生產(chǎn)過(guò)程動(dòng)態(tài)性能,減少關(guān)鍵變量的操作波動(dòng)幅度,增強(qiáng)生產(chǎn)過(guò)程的穩(wěn)定性和安全性.揚(yáng)子石化連續(xù)重整裝置的先進(jìn)控制技術(shù)設(shè)計(jì)兩個(gè)大的控制器,第一部分為預(yù)處理控制器,下設(shè)預(yù)分餾塔、預(yù)加氫、預(yù)加氫脫戊烷塔共三個(gè)子控制器;第二部分為重整反應(yīng)控制器,下設(shè)連續(xù)重整、脫戊烷塔、脫庚烷塔共三個(gè)子控制器.它們之間的聯(lián)系由軟測(cè)量、工藝計(jì)算與干擾來(lái)體現(xiàn).建立了芳烴收率、焦炭沉積速率和催化劑積炭量等工藝計(jì)算模型,并建立裝置的全流程模擬.投用以來(lái)先進(jìn)控制系統(tǒng)已取得良好的效果,具體表現(xiàn)在如下幾個(gè)方面:①提高主要變量的穩(wěn)定性,使主要過(guò)程控制變量的均方差減小30%;②采用機(jī)理模型預(yù)測(cè)芳烴收率和催化劑結(jié)焦含量等.優(yōu)化反應(yīng)溫度,對(duì)連續(xù)重整反應(yīng)器第四反應(yīng)器入口溫度進(jìn)行卡邊操作,使芳烴產(chǎn)率提高0.46%;③燃料氣壓力的波動(dòng)為整個(gè)連續(xù)重整裝置的主要干擾變量,將燃料氣作為干擾變量,克服燃料氣壓力波動(dòng)的影響,平穩(wěn)反應(yīng)器和塔系的操作,降低裝置綜合能耗95.72 MJ/t;④完成四個(gè)分餾塔的壓力補(bǔ)償溫度(PCT)和初餾點(diǎn)(IBP)的工藝計(jì)算,將PCT和IBP作為被控變量,克服壓力波動(dòng)對(duì)塔操作的影響,在提高塔操作穩(wěn)定的基礎(chǔ)上提高塔的分離效果.

3 控制反應(yīng)-再生系統(tǒng)粉塵,減少裝置非計(jì)劃停車

2006年9月26日,揚(yáng)子石化催化劑連續(xù)再生裝置開始冷停車,按計(jì)劃對(duì)運(yùn)行1年的再生器約翰遜內(nèi)網(wǎng)進(jìn)行清理.檢修結(jié)束后,系統(tǒng)于2006年10月2日恢復(fù)正常白燒.裝置運(yùn)行至2006年10月9日出現(xiàn)了第四反應(yīng)器底部催化劑下料管堵塞,經(jīng)處理后仍有4根管不通.2006年10月13日又發(fā)生催化劑提升困難,同時(shí)發(fā)現(xiàn)再生系統(tǒng)淘析出的粉塵量偏大.裝置運(yùn)行至2007年4月21日,再生器床層超溫,最高603 ℃,隨后出現(xiàn)再生器跑催化劑,停車吊出內(nèi)網(wǎng)發(fā)現(xiàn),在過(guò)渡區(qū)有6處比較大的縫隙,修補(bǔ)后于2007年4月27日恢復(fù)燒焦.2007年5月1日,因催化劑從第四反應(yīng)器跑入后續(xù)系統(tǒng),迫使重整反應(yīng)停車消缺,打開發(fā)現(xiàn)第四反應(yīng)器中心管約翰遜網(wǎng)有兩處梭子狀張口,最寬處2.5～3.0 mm.經(jīng)過(guò)仔細(xì)分析,造成再生器和反應(yīng)器跑劑的原因是第四反應(yīng)器原先堵塞的4根下料管中有1根在2007年4月21日突然暢通而引起的.一方面致高碳催化劑帶入再生器內(nèi),引起超溫,使內(nèi)網(wǎng)過(guò)渡區(qū)高溫變形.另一方面下料管突然暢通后,由于重整第四反應(yīng)器催化劑的偏流,局部流動(dòng)加快,使原先脫落的膨脹圈加速運(yùn)動(dòng),在徑向的工藝反應(yīng)氣流的作用下,對(duì)中心管約翰遜網(wǎng)不斷產(chǎn)生擠壓,使擠壓部位的約翰遜網(wǎng)變形張口,一旦張口尺寸大于重整催化劑的直徑,在徑向氣流的攜帶下發(fā)生了催化劑的跑損現(xiàn)象.

進(jìn)一步分析表明,重整反應(yīng)-再生系統(tǒng)中粉塵累積是造成第四反應(yīng)器催化劑下料管堵塞的原因,而系統(tǒng)中粉塵的累計(jì)主要有以下幾方面原因:①2006年7-9月收集到的粉塵量偏低,每天只有1.8 kg,而正常情況下應(yīng)在3～4 kg.②本次檢修后的開車初期,忽略了淘析氣流量的調(diào)整,吹掃不出粉塵,即使有粉塵也僅在1.2 kg/d左右,遠(yuǎn)低于正常量.檢查還發(fā)現(xiàn)粉塵收集器有1根濾袋破損.低粉塵狀態(tài)超過(guò)了一個(gè)再生周期.淘析不掉的粉塵又隨待生催化劑進(jìn)入再生器,這樣造成惡性循環(huán).③2006年9月清理再生器內(nèi)網(wǎng)時(shí),催化劑全部卸入緩沖料斗,而這部分催化劑未卸出過(guò)篩,當(dāng)催化劑循環(huán)時(shí),隨著緩沖料斗料位的下降,原來(lái)附著在罐壁的催化劑粉塵被混入其中.

綜合以上分析,催化劑粉塵在反應(yīng)-再生系統(tǒng)的累積,一方面會(huì)導(dǎo)致提升困難,另一方面還可能導(dǎo)致反應(yīng)器下料管堵塞,嚴(yán)重?fù)p壞再生器和反應(yīng)器內(nèi)件,甚至使反應(yīng)器停工.因此要十分重視連續(xù)重整催化劑運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生的粉塵和碎片,要確保催化劑淘析系統(tǒng)的除塵效果,這是保證裝置長(zhǎng)周期運(yùn)行的必要條件.

4 提高設(shè)備效率,降低能耗

4.1 采用水熱媒技術(shù)回收重整加熱爐煙氣余熱

揚(yáng)子石化連續(xù)重整裝置四合一方箱爐和四臺(tái)圓筒爐都是20世紀(jì)80年代設(shè)計(jì)的加熱爐,熱效率較低(81%～85%),排煙溫度為280～362 ℃.爐群附近的鄰二甲苯塔再沸爐設(shè)計(jì)于20世紀(jì)90年代,情況稍好,排煙溫度220 ℃.這9臺(tái)加熱爐煙氣混合后,由橫煙道一同排入140 m煙囪.重整加熱爐由東向西依次排開布置,在煙氣進(jìn)煙囪前,橫煙道還穿越重整進(jìn)料加熱爐,跨度很大;而四合一爐燃燒器配風(fēng)非常困難,布置上可利用的空間非常有限.根據(jù)以上情況,該熱回收裝置采用水熱媒熱回收技術(shù),充分發(fā)揮其煙、風(fēng)道少,布置靈活的特點(diǎn).考慮到四合一爐燃燒器配熱風(fēng)困難,熱空氣僅配給重整圓筒爐.同時(shí)考慮到可加熱的燃燒空氣量比較小,采用部分煙氣先加熱重整反應(yīng)爐的鍋爐給水,再進(jìn)入水熱媒熱回收系統(tǒng)的方案(見(jiàn)圖3).

2008年5月9日水熱媒系統(tǒng)投用,投用后,混合排煙溫度降至153.9 ℃,比設(shè)計(jì)值降了11 ℃,助燃空氣溫度為154.2 ℃,比設(shè)計(jì)值提高14 ℃.共回收能量為5.54 MW.經(jīng)標(biāo)定,加熱爐群的熱效率平均為91.15%.

4.2 重整立式換熱器堿洗

揚(yáng)子石化連續(xù)重整裝置反應(yīng)器進(jìn)出料換熱器為管殼式換熱器,兩臺(tái)并聯(lián)使用,其熱端溫差設(shè)計(jì)值為66 ℃.隨著運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng),換熱效率逐漸下降,截止2004年7月熱端溫差逐漸上升至87 ℃左右,而且還存在殼程偏流現(xiàn)象.這增加了進(jìn)料加熱爐的負(fù)荷,使后冷空冷器和水冷器的負(fù)荷不足,導(dǎo)致后續(xù)產(chǎn)品分離罐溫度升高,循環(huán)氫純度降低,加速催化劑積炭,影響循環(huán)氫壓縮機(jī)的穩(wěn)定運(yùn)行,每年夏季反應(yīng)空冷都要進(jìn)行脫鹽水噴淋. 2004年7月裝置大修期間對(duì)換熱器殼程進(jìn)行了重芳烴清洗,雖然洗出了一些結(jié)垢物,但從實(shí)際運(yùn)行情況看,效果不理想,熱端溫差同比下降了4 ℃.截止2008年3月,進(jìn)出料換熱器熱端溫差已達(dá)100 ℃.

分析認(rèn)為,進(jìn)出料換熱器殼程存在氯化銨鹽的沉積,隨著裝置長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行,使得換熱效率下降,同時(shí)也使得殼程壓降分布不均,形成偏流. 2008年4月裝置停車大修,對(duì)進(jìn)出料換熱器管殼程用碳酸氫鈉溶液進(jìn)行了堿洗.為降低反應(yīng)系統(tǒng)水含量,堿洗完后對(duì)管殼程進(jìn)行熱氮干燥,堿洗前后數(shù)據(jù)見(jiàn)表1.由表1可見(jiàn),堿洗后熱端溫差下降了22.7 ℃,2008年和2009年夏季,在裝置保持滿負(fù)荷的條件下,反應(yīng)空冷均未投用噴淋設(shè)施.從表1中還可以看出,堿洗1年后,熱端溫差略有增加.

表1 重整反應(yīng)進(jìn)出料換熱器堿洗前后數(shù)據(jù)對(duì)比

4.3 重整脫戊烷塔在線水洗

在重整反應(yīng)條件下形成的NH4Cl不溶于重整油,銨鹽沉積于重整脫戊烷塔塔盤后,易造成塔盤、降液管堵塞,使分離效率下降,嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致回流中斷,造成液泛.針對(duì)重整脫戊烷塔銨鹽堵塞的情況,分別于2003年3月(液泛)和2005年6月(液泛)及2006年9月(分離精度下降)進(jìn)行了三次大規(guī)模的在線水洗.水洗期間裝置負(fù)荷降至60%,脫戊烷塔底溫度由220 ℃逐步降溫至140～150 ℃,塔壓由1.1 MPa降至0.7～0.8 MPa,并將重整油改去罐區(qū).先后在回流和進(jìn)料注鍋爐水,注水量分別為4～5 t/h和10 t/h.當(dāng)回流罐水包中氯離子含量趨于穩(wěn)定時(shí)水洗結(jié)束,水洗時(shí)間一般10～11 h.圖4為2005年水洗期間脫戊烷塔回流罐水包氯離子變化情況.圖4數(shù)據(jù)表明,水洗后期,氯離子含量基本趨于穩(wěn)定.水洗期間注入的堿性水對(duì)系統(tǒng)未產(chǎn)生腐蝕.

5 實(shí)施技術(shù)改造,解決裝置難題

5.1 重整反應(yīng)器進(jìn)出口法蘭泄漏的改進(jìn)

重整反應(yīng)器進(jìn)出口法蘭曾多次發(fā)生介質(zhì)泄漏、著火事故,造成非計(jì)劃停車及生產(chǎn)波動(dòng).通過(guò)采取對(duì)法蘭螺栓熱緊、氮?dú)獗Ｗo(hù)、作卡具、注膠堵漏、作環(huán)行夾套、充氮?dú)獯祾叩却胧?使反應(yīng)器法蘭泄漏著火現(xiàn)象有所緩解,但并未得到根本的解決.分析認(rèn)為,造成反應(yīng)器法蘭泄漏的原因有兩個(gè)方面:①在重整反應(yīng)器高溫工況下,由于墊片材料性能的劣化及顯著的蠕變松弛特性,引起回彈性能的下降,當(dāng)密封墊片的回彈量不足于補(bǔ)償法蘭密封面的分離和螺栓的蠕變松弛,就會(huì)導(dǎo)致介質(zhì)的泄漏[2];②在高溫管道系統(tǒng)中,法蘭還承受由管道系統(tǒng)熱變形引起的附加載荷,而重整反應(yīng)器25個(gè)恒(變)力吊架經(jīng)過(guò)多年的運(yùn)行,已有部分吊架處于或接近死點(diǎn)位置,同時(shí),彈簧的變形量也達(dá)不到計(jì)算的位移量,使其不能有效補(bǔ)償反應(yīng)系統(tǒng)管線的熱膨脹,造成反應(yīng)器進(jìn)出口法蘭頻繁泄漏.

張育[2]研究結(jié)果表明,在螺栓法蘭連接系統(tǒng)中引入彈性墊圈,補(bǔ)償高溫工況下墊片、螺栓及法蘭的蠕變松弛是提高連接緊密性的有效方法.在2008年裝置大修中,對(duì)重整反應(yīng)器進(jìn)出口法蘭連接加裝了彈性墊圈,并在不修改管線位置及尺寸的情況下,更換了失效的彈簧吊架,盡可能地利用原有支架位置及連接附件.經(jīng)過(guò)1年多的現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行表明,對(duì)于高溫承壓設(shè)備、負(fù)荷頻繁波動(dòng)的螺栓法蘭連接采用彈性墊圈,對(duì)提高設(shè)備的密封可靠性與生產(chǎn)的安全性起了積極作用,從2008年大檢修至今,裝置負(fù)荷、反應(yīng)溫度經(jīng)歷過(guò)較大幅度的調(diào)整,也經(jīng)歷了外部環(huán)境溫度和惡劣氣候的考驗(yàn),法蘭連接均未出現(xiàn)泄漏現(xiàn)象,表明重整裝置反應(yīng)器接管法蘭泄漏問(wèn)題得到了根本解決.

5.2 重整第四反應(yīng)器扇形筒改型

扇形筒是催化重整反應(yīng)器的關(guān)鍵內(nèi)件之一,起著均布反應(yīng)油氣和隔離催化劑床層的重要作用.目前工業(yè)應(yīng)用的扇形筒大都是由厚度為1.2 mm鋼板沖孔卷制而成,其開孔率較高、長(zhǎng)度尺寸較大.因此,其強(qiáng)度和剛度較低,在使用過(guò)程中經(jīng)常出現(xiàn)變形破壞現(xiàn)象.重整反應(yīng)器內(nèi)件扇形筒的失效形式主要為內(nèi)凹變形和底部發(fā)生失穩(wěn)皺折等,尤其是第四反應(yīng)器的扇形筒因其長(zhǎng)度超過(guò)了9 m,較其它三個(gè)反應(yīng)器更易發(fā)生損壞.

高廣勝[3]研究認(rèn)為,在停車和開車時(shí)因催化劑停止流動(dòng)和開始流動(dòng)造成的對(duì)扇形筒的最大外壓分別達(dá)到扇形筒極限載荷的4倍和3倍,是扇形筒失效的主要原因.同時(shí)還指出,與現(xiàn)有沖孔網(wǎng)面扇形筒相比,新型約翰遜扇形筒的強(qiáng)度得到了較大幅度的提高,其極限載荷提高了將近3倍,從而可以從根本上解決扇形筒由于強(qiáng)度不足引起的失效問(wèn)題是最為有效的減少扇形筒失效的措施. 2008年3月,裝置大修期間對(duì)重整第四反應(yīng)器41根沖孔扇形筒全部更換為約翰遜型.

6 存在的問(wèn)題和下一步對(duì)策

重整進(jìn)出料立式換熱器經(jīng)過(guò)堿洗后雖然能滿足生產(chǎn)要求,但從節(jié)能降耗的角度考慮,如將其更換為板殼式換熱器則更為有利.與管殼式換熱器相比,板殼式換熱器冷端及熱端溫差小,回收熱量大,壓降低(阻力降一般僅為管殼式換熱器的1/2～1/3),從而節(jié)約裝置的操作費(fèi)用[4].2010年大修期間,本裝置將目前的兩臺(tái)管殼式換熱器利用原有框架改為板殼式,其設(shè)計(jì)熱端溫差為32.3 ℃,管殼程壓降為0.083 MPa.

重整第四反應(yīng)器自投用以來(lái)已運(yùn)行近20年,長(zhǎng)周期運(yùn)行后中心管存在以下問(wèn)題:①中心管垂直度偏差達(dá)25 mm(標(biāo)準(zhǔn)小于19 mm),在運(yùn)行中,中心管因四周受力不均勻很容易傾斜,造成底部法蘭出現(xiàn)縫隙催化劑跑損,該中心管先后兩次出現(xiàn)過(guò)類似故障而造成裝置非計(jì)劃停車;②網(wǎng)面出現(xiàn)損壞,自投用到現(xiàn)在多次出現(xiàn)網(wǎng)隙過(guò)大而造成催化劑跑損,網(wǎng)面先后因網(wǎng)隙過(guò)大補(bǔ)焊過(guò)6次,并且網(wǎng)面有一個(gè)明顯鼓包.鑒于以上問(wèn)題,2010年大修時(shí)將對(duì)第四反應(yīng)器中心管進(jìn)行更換,并由兩層網(wǎng)改為三層網(wǎng),即在約翰遜網(wǎng)與內(nèi)部開孔圓筒之間增加一層沖滿長(zhǎng)條形孔的沖孔板,防止一旦約翰遜網(wǎng)損壞時(shí)避免催化劑從第四反應(yīng)器中心管流出到后續(xù)系統(tǒng).

7 結(jié)束語(yǔ)

連續(xù)重整裝置多年來(lái)的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明,選擇具有較好活性、選擇性和穩(wěn)定性的重整催化劑對(duì)提高裝置的經(jīng)濟(jì)效益具有重要意義,尤其是低積炭催化劑的應(yīng)用,解決了重整裝置擴(kuò)能后再生能力受限制的問(wèn)題,確保了重整裝置長(zhǎng)期高負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn);為充分發(fā)揮重整催化劑的性能必須為其提供良好的使用環(huán)境;要十分重視連續(xù)重整催化劑運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生的粉塵和碎片,這是保證裝置長(zhǎng)周期運(yùn)行的必要條件;銨鹽的沉積隨著裝置運(yùn)行周期的延長(zhǎng)日益受到重視.

[1] 周明秋,陳國(guó)平,馬愛(ài)增.PS-Ⅶ型連續(xù)重整催化劑的工業(yè)應(yīng)用[J].石油煉制與化工,2008,39(4):26-29

[2] 張育.彈性墊圈力學(xué)行為及設(shè)計(jì)方法研究[D].南京:南京工業(yè)大學(xué),2006

[3] 高廣勝.重整反應(yīng)器扇形管失效分析與對(duì)策研究[D].上海:華東理工大學(xué),2007

[4] 蓋增旗.催化重整裝置操作工[M].北京:中國(guó)石化出版社, 2007:105-106

AbstractSome problems occurred during the long-term running of a 1.39 Mt/a CCR unit in Yangzi Petrochemical Company were summarized.Countermeasures were applied and these problems were solved, such as using low coke rate catalyst to solve the bottleneck of catalyst regeneration;using desilication adsorbent to reduce the silicon content of feedstock;controlling the catalyst f i nes in reactor-regeneration system to avoid emergency shut down;recovering waste heat from stack gas,alkali-washing heat exchanger and online water-washing depentanizer to enhance equipment running eff i ciency;adopting technology innovation including putting elastic washer on the high-temperature fl ange of reactor and remodeling the scallop structure of the fourth reactor.

Key Words:continuous regeneration;catalyst;dust;eff i ciency;technical transform

PROBLEMS AND COUNTERMEASURES IN LONG-TERM RUNNING CCR UNIT

Chen Guoping
(Aromatics Plant,SINOPEC Yangzi Petrochemical Co.,Ltd.,Nanjing 210048)

2009-10-22;修改稿收到日期:2009-12-31.

陳國(guó)平,工程師,1989年畢業(yè)于上海石油化工?？茖W(xué)校有機(jī)化工專業(yè),2008年畢業(yè)于華東理工大學(xué)化學(xué)工程與工藝專業(yè),主要從事連續(xù)重整的生產(chǎn)和技術(shù)管理工作.