L H11-1油田動(dòng)態(tài)法計(jì)算單井提液時(shí)機(jī)實(shí)例研究

李 敏,喻高明,鄭 可

(1.油氣鉆采工程湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室·長(zhǎng)江大學(xué),湖北荊州434023;2.長(zhǎng)江大學(xué)石油工程學(xué)院 ,)

L H11-1油田動(dòng)態(tài)法計(jì)算單井提液時(shí)機(jī)實(shí)例研究

李 敏1,2,喻高明1,2,鄭 可1,2

(1.油氣鉆采工程湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室·長(zhǎng)江大學(xué),湖北荊州434023;2.長(zhǎng)江大學(xué)石油工程學(xué)院 ,)

針對(duì)海上油田的開發(fā)現(xiàn)狀與開采特征,以L H11-1油田為例,利用動(dòng)態(tài)法計(jì)算單井最佳提液時(shí)機(jī)。通過與油田常規(guī)計(jì)算提液時(shí)機(jī)方法的對(duì)比分析,得出動(dòng)態(tài)法計(jì)算單井提液時(shí)機(jī)更準(zhǔn)確,提液效果更明顯。因此運(yùn)用動(dòng)態(tài)法計(jì)算單井最佳提液時(shí)機(jī)是快速有效的方法,為海上油田提高采收率,調(diào)整單井工作制度提供了可靠的依據(jù)。

海上油田;動(dòng)態(tài)法;提液時(shí)機(jī);計(jì)算方法

我國(guó)海上油田目前已進(jìn)入中高含水期開發(fā)階段,產(chǎn)量開始遞減,為了減緩遞減趨勢(shì),一種比較理想的方法是采取提液措施[1],而提液措施涉及到最佳時(shí)間點(diǎn)問題。目前油田主要利用巖心、測(cè)井等靜態(tài)資料來獲取無因次采油和采液指數(shù),進(jìn)而確定最佳提液時(shí)間,而采用區(qū)域資料來分析單井,很可能造成提液時(shí)機(jī)判斷失誤。為了提高對(duì)提液時(shí)機(jī)判斷的準(zhǔn)確性,采用動(dòng)態(tài)法來研究單井最佳提液時(shí)機(jī)[2]。

1 動(dòng)態(tài)法的介紹及其原理

該方法的主要原理是利用單井的動(dòng)態(tài)生產(chǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行甲型去噪,得到水驅(qū)特征曲線和相對(duì)滲透率曲線,結(jié)合單井靜態(tài)數(shù)據(jù)得出無因次采油、采液指數(shù),進(jìn)行最佳提液時(shí)機(jī)的分析確定。具體步驟如下:

第一步:線性回歸得出甲型水驅(qū)曲線[3],選取出現(xiàn)直線趨勢(shì)的直線段進(jìn)行預(yù)測(cè)(累積采油和產(chǎn)水的選擇在含水率50%～95%)。

式中:Np——累積產(chǎn)油,104m3;Wp——累積產(chǎn)水,104m3;fw——含水率。

根據(jù)(1)式確定a、b值(其中a,b為常數(shù)系數(shù)),由公式(2)計(jì)算fw/(1-fw)的值,并與實(shí)際的fw/(1-fw)進(jìn)行擬合,從而判斷前面選取預(yù)測(cè)直線段的可靠性。

第二步:由前面計(jì)算的fw/(1-fw)值,利用最小二乘法得出公式(前后數(shù)據(jù)段保持一致):

式中:no、nw——油、水相系數(shù)。利用公式(1)、(2)反推計(jì)算fw/(1-fw)。又根據(jù)

推出Krw(Sor)的計(jì)算公式,并根據(jù)已得出的數(shù)據(jù)計(jì)算出Krw(Sor)值。a1,b1,a2為常數(shù)系數(shù)。

第三步:試調(diào)油相指數(shù)no、水相指數(shù)nw值,使得由公式(1)～(2)及公式(1)～(3)反推出的fw/(1-fw)殘差的平方和最小,確定no、nw的值。

第四步:主要是計(jì)算出某含水飽和度下的無因次采油指數(shù)JDO和無因次采液指數(shù)JDL:

式中:Swd——含水飽和度;Sor——?dú)堄嘤惋柡投?Kro(Swd)——某含水飽和度下的油相相對(duì)滲透率;Krw(Swd)——某含水飽和度下的水相相對(duì)滲透率;Krw(Sor)——?dú)堄嘤惋柡投认碌乃嘞鄬?duì)滲透率;μo——油的粘度;μw——水的粘度;Bo——油的體積系數(shù);Bw——水的體積系數(shù);

2 相滲曲線分析與實(shí)例分析

根據(jù)上述方法,研究海上目標(biāo)油田的產(chǎn)液、產(chǎn)油指數(shù)變化情況,對(duì)比分類把所有的曲線分為四類,各類型曲線描述見表1,各類型曲線見圖1。

以L H11-1油田為例。統(tǒng)計(jì)實(shí)際提液前后3個(gè)月的平均含水、日產(chǎn)液能力、日產(chǎn)油能力,對(duì)比評(píng)價(jià)提液效果和時(shí)機(jī)[3],將利用相滲曲線法判斷的最佳提液時(shí)機(jī)與實(shí)際的提液效果對(duì)比分析(表2)。表2顯示,19口井27井次提液中,平均增液幅度為47.7%,平均增油幅度為21.44%,最大增液幅度為193.14%,最大增油幅度為217.49%,其中10井次,雖然液量上升,但產(chǎn)油下降,提液失敗。

圖1 無因次相滲、采油、采液指數(shù)曲線

表1 不同類型產(chǎn)液、產(chǎn)液指數(shù)曲線描述

利用相滲曲線法求得的最佳提液含水率與實(shí)際提液時(shí)的含水率對(duì)比,27井次中9井次提液早,14井次提液晚,4井次提液剛好在最佳提液最佳時(shí)期。

L H11-1-A5井由相滲曲線法得到無因次采油采液指數(shù)如圖2所示,最佳提液時(shí)機(jī)為含水率60%～90%,實(shí)際提液三次,對(duì)比表2,圖2可以看出第一次提液為最佳時(shí)機(jī)。

L H11-1-C3井由相滲曲線法得到無因次采油采液指數(shù)如圖3所示,圖中顯示,含水率低于60%時(shí)產(chǎn)液指數(shù)小于1,沒有提液能力,該井在低含水期也嘗試過提液,但始終提不起來。相滲曲線法判斷最佳提液時(shí)機(jī)含水率90%以上,實(shí)際提液三次,第一次提液效果好是因?yàn)榇蠓确糯髩翰?其余兩次提液前后流壓下降不到1MPa,在含水90%以上,提液效果明顯好很多,增油幅度大于增液幅度。

表2 LH11-1油田實(shí)際提液時(shí)機(jī)與相滲曲線法判斷提液時(shí)機(jī)對(duì)比

圖2 LH11-1-A5井無因次采油采液指數(shù)

圖3 LH11-1-C3井無因次采油采液指數(shù)

3 結(jié)論

(1)與油田廣泛采用的巖心、測(cè)井等靜態(tài)法來獲取無因次采油和采液指數(shù),確定最佳的提液時(shí)間相比,動(dòng)態(tài)法更能真實(shí)反映單井的生產(chǎn)情況。

(2)動(dòng)態(tài)法計(jì)算單井最佳體液時(shí)機(jī)比常規(guī)方法更準(zhǔn)確有效,通過實(shí)例驗(yàn)證,取得了較好的效果。

[1]陳林,彭彩珍,孫雷,等.水驅(qū)油藏開發(fā)后期提液穩(wěn)產(chǎn)研究[J].石油地質(zhì)與工程,2007,21(6):47-49

[2]任允鵬,李秀生,吳曉東,等.埕島油田館陶組提液時(shí)機(jī)及技術(shù)界限研究-以埕北11井區(qū)為例[J].油氣地質(zhì)與采收率,2009,16(2):91-93

[3]馬功聯(lián),劉志萍.通61斷塊特高含水期提液技術(shù)研究與實(shí)踐[J].大慶石油地質(zhì)與開發(fā),2004,23(6):43-44

編輯:彭 剛

TE313.3

A

1673-8217(2010)03-0065-03

2010-01-13;改回日期:2010-02-05

李敏,1984年生,2006年畢業(yè)于長(zhǎng)江大學(xué)地球物理專業(yè),2007年長(zhǎng)江大學(xué)油氣田開發(fā)工程碩士研究生,研究方向:油藏地質(zhì)建模與油藏?cái)?shù)值模擬。