斜坡海涂上修建海堤的爆炸擠淤施工技術(shù)

蔣昭鑣，江禮凡，江禮茂，王 健

（1.寧波大學(xué) 機(jī)械工程與力學(xué)學(xué)院，浙江 寧波315211；2.寧波科寧爆炸技術(shù)工程有限公司，浙江 寧波315040）

斜坡海涂上修建海堤的爆炸擠淤施工技術(shù)

蔣昭鑣1，江禮凡2，江禮茂2，王 健2

（1.寧波大學(xué) 機(jī)械工程與力學(xué)學(xué)院，浙江 寧波315211；2.寧波科寧爆炸技術(shù)工程有限公司，浙江 寧波315040）

采用爆炸擠淤置換法在較陡的斜坡海涂上修筑海堤，因堤身內(nèi)外側(cè)涂面高差大，施工過(guò)程中拋填堤身容易滑塌。最初在浙江舟山某海堤工程中遇到了這個(gè)難題。通過(guò)對(duì)堤身穩(wěn)定性的計(jì)算分析，將堤身拋填方法調(diào)整為“內(nèi)側(cè)突前、外側(cè)遲后”，炸藥布置側(cè)重于內(nèi)側(cè)。既保證了施工期拋填堤身的穩(wěn)定，又使得爆炸處理后形成的堤身斷面滿足設(shè)計(jì)要求。此后該方法又在多條類似海堤的施工中得到成功的應(yīng)用，由此總結(jié)出了在斜坡海涂上修建海堤的爆炸擠淤技術(shù)，并申報(bào)了發(fā)明專利（201510908384.1）。

斜坡海涂；海堤；爆炸擠淤；拋填

1 工程背景

爆炸擠淤是在軟基上修建堤壩的一種施工技術(shù)，在我國(guó)最初是由中科院力學(xué)研究所等四家單位于1980年代中期共同研發(fā)，并申請(qǐng)了專利“爆炸排淤填石法”，逐步在沿海圍墾和港口工程中得到推廣應(yīng)用。多年來(lái)，爆炸擠淤技術(shù)逐步突破原專利“爆炸排淤填石法”的技術(shù)要求和限制條件，對(duì)擠淤的機(jī)理有了新的認(rèn)識(shí)。

“控制加載爆炸擠淤置換法”﹝1﹞與“爆炸排淤填石法”的區(qū)別主要包含兩方面：首先是拋填的工藝，要求堤頭拋寬，使泥下最寬部位基本達(dá)到設(shè)計(jì)斷面的寬度，爆炸后加高的堤身逐步收窄，在爆炸有效影響范圍以外，堤頂寬度能滿足工程機(jī)械運(yùn)行即可，但不小于設(shè)計(jì)寬度。它強(qiáng)調(diào)拋石的自重?cái)D淤作用，所以在堤頭爆炸前還要求臨時(shí)加高堤頭。其次，該技術(shù)不強(qiáng)求爆炸后能排開很大范圍的淤泥，更主要的是降低堤頭周邊軟土的強(qiáng)度，同時(shí)給予拋石堤身強(qiáng)大的振動(dòng)能量，促使其擠淤下沉。

控制加載爆炸擠淤置換法已在我國(guó)沿海數(shù)十項(xiàng)海堤工程中得到成功應(yīng)用﹝2-3﹞，有多條海堤的擠淤厚度超過(guò)了30 m。該技術(shù)的關(guān)鍵工序是：堤頭拋填，埋藥爆炸使堤身下沉，在下沉的堤身上加拋，再堤頭拋填推進(jìn)，再埋藥爆炸使堤身下沉，如此循環(huán)進(jìn)行，在堤身延長(zhǎng)到一定長(zhǎng)度，根據(jù)需要在兩側(cè)埋藥爆炸，補(bǔ)拋石料并整理成堤心設(shè)計(jì)斷面，再進(jìn)行護(hù)面和堤頂施工，直至成堤（見(jiàn)圖1～圖2）。

圖1 堤頂、堤頭平面示意圖Fig.1 Schematic plan of top and head of seawall

圖2 堤頭爆填縱斷面示意圖Fig.2 Schematic vertical section of head of seawall blast filling

近年來(lái)，由于工程需要，有些海堤需要選址在較陡的斜坡海涂上﹝4﹞，或離航道、水下深溝較近的部位，這給海堤的設(shè)計(jì)和施工增加了很大的難度，主要是施工期堤身極易滑塌。這種條件下堤身設(shè)計(jì)斷面與一般的平坦涂面的堤身斷面有較大的不同，而工程成敗的關(guān)鍵則在于施工過(guò)程，如仍采用常規(guī)爆填施工方法，施工過(guò)程中堤身發(fā)生滑塌的可能性較大。于2007年在浙江舟山遇到了這個(gè)難題。

2 工程實(shí)例

浙江省岱山縣江南山圍墾工程﹝5﹞，位于岱山縣高亭鎮(zhèn)東南側(cè)的江南山島，與高亭鎮(zhèn)隔海相望。該圍墾工程海塘圍堤由1～5號(hào)堤五段組成，分別將江南山、猴山、城干泥、蕎麥格子山、和尚蟹山等5個(gè)島嶼通過(guò)海塘連接起來(lái)。需爆炸處理軟基的海堤有：2#堤，長(zhǎng)度為874.73 m；3#堤，長(zhǎng)度為516.34 m；4#堤，長(zhǎng)度為1 249.73 m。

2.1 工程的水文、潮汐情況

該工程海域?qū)俜钦?guī)半日淺海潮性質(zhì)，潮汐作用明顯，陸域地表水受潮汐作用影響較強(qiáng)。海域水文測(cè)驗(yàn)資料表明，漲潮最大流速1.7～1.9 m/s，落潮最大流速1.5～2.0 m/s。

歷年最高潮位3.08 m，平均高潮位1.14 m，平均低潮位-0.80 m，平均潮位0.22 m，最大漲潮差3.75 m，最小漲潮差0.06 m，平均漲潮潮差1.95 m；落潮最大潮差3.21 m，最小潮差0.37 m，平均落潮潮差1.95 m；漲潮平均歷時(shí)5 h 52 min，落潮平均歷時(shí)6 h 33 min。

2.2 地形與工程地質(zhì)條件

該工程區(qū)處于近岸淺水灘涂區(qū)，地勢(shì)略有起伏，向海域方向傾斜。原始涂面內(nèi)外高差3～9 m。

該地區(qū)按其成因及力學(xué)強(qiáng)度不同可分為5個(gè)工程地質(zhì)層及若干亞層：

第①層：淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土?；疑?，流塑，飽和，干強(qiáng)度中等，高壓縮性，中等韌性，稍有光澤。質(zhì)較均，偶夾極薄粉土，底部含粉量較大。偶見(jiàn)貝殼碎屑，層理不明顯。厚層狀構(gòu)造，全址分布。典型斷面軸線處涂面高程-9.0 m，層厚15.20 m。

第②-1層：粘土。灰綠色，軟塑，飽和，干強(qiáng)度高，高壓縮性，高韌性，切面光滑。略呈鱗片狀，片間夾少量粉土，含腐植質(zhì)，偶有鐵錳質(zhì)結(jié)核。典型斷面軸線處層厚4.00 m。

第②-2層：粉質(zhì)粘土?；尹S色，可塑，飽和，干強(qiáng)度中等，中等壓縮性，中等韌性，稍有光澤。質(zhì)較均，含鐵錳質(zhì)結(jié)核，偶夾少量礫砂。

第③層：礫砂。

第④層：粉質(zhì)粘土混礫砂、碎石。

第⑤-1層：全風(fēng)化凝灰?guī)r。

設(shè)計(jì)以第②-2層（粉質(zhì)粘土）為持力層。各土層物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)建議值如表1所示。

堤身的典型設(shè)計(jì)斷面及爆炸處理后的實(shí)測(cè)斷面如圖3所示。

2.3 爆炸設(shè)計(jì)和施工

施工初期，對(duì)斜坡海涂沒(méi)有引起足夠的重視，采用控制加載爆炸擠淤置換法，仍按常規(guī)方法設(shè)計(jì)和施工。以3#堤為例，具體堤身拋填和爆炸參數(shù)根據(jù)堤身斷面和地形地質(zhì)等情況分別設(shè)計(jì)，見(jiàn)表2和表3。

表1 各土層物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)建議值Table 1 Recommended value of physical and mechanical properties indicators of various soils

表2 3#堤拋填參數(shù)Table 2 Cast filling parameters of 3#seawall

表3 3#堤堤頭爆炸參數(shù)Table 3 Explosion parameters of 3#head of seawall

堤身推進(jìn)過(guò)程中，堤頭是平齊的，堤頭前方和內(nèi)外側(cè)的藥包布置仍是均勻的（見(jiàn)圖1）。當(dāng)?shù)躺硗七M(jìn)數(shù)十米后，在一次大潮的低潮時(shí)，堤身向外海側(cè)滑塌。此前內(nèi)側(cè)淤泥包隆起較高，而外側(cè)淤泥包大量的被潮流沖刷走，部分堤段淤泥面甚至遠(yuǎn)低于原涂面。其中一處斷面實(shí)測(cè)的外側(cè)泥面降至-25.4 m，比內(nèi)側(cè)泥面＋1.1 m低了26.5 m（見(jiàn)圖3）。另一個(gè)促使堤身滑塌的原因是，拋填堤身的土石方含泥量偏高，在高潮位浸泡下，堤身整體強(qiáng)度降低。上述是海堤滑塌的直觀原因，而根本原因是拋填堤身的穩(wěn)定性問(wèn)題。

3 穩(wěn)定性分析

在海涂上拋填石料形成堤身，由于海涂的承載力不足，堤身會(huì)自然下沉，在一定的時(shí)間段內(nèi)是一個(gè)動(dòng)態(tài)的穩(wěn)定平衡過(guò)程。拋填過(guò)程堤身的自然沉降量與涂面以上堤身高度h關(guān)系密切，h大則自沉量大，因此在同一條堤上，涂面低則自沉量大，涂面高則自沉量小。當(dāng)涂面內(nèi)淺外深時(shí)，即在傾斜涂面上拋填的堤身，其外側(cè)沉降量會(huì)大于內(nèi)側(cè)，所以堤身底面也會(huì)呈內(nèi)高外低的斜面。

圖4是分別在平坦涂面和傾斜涂面上按控制加載爆炸擠淤置換法拋石形成的某部位堤身斷面。兩斷面泥下最大寬度相同，中部下沉量相近，但后者因內(nèi)外側(cè)泥面高差8.5 m，故堤頂寬度減少約13 m（坡比按1∶1.5計(jì)），斷面形狀相差很大。

圖4 堤身斷面Fig.4 Seawall sections

一般地，若其他條件相同，斜坡涂面上堤身的穩(wěn)定系數(shù)低于平坦涂面。若軟土的指標(biāo)均采用圖3的指標(biāo)，通過(guò)堤身穩(wěn)定計(jì)算分析，前者的整體穩(wěn)定安全系數(shù)為0.98，而后者僅為0.60。

斜坡上這樣拋填的堤身，外側(cè)的壓載大于內(nèi)側(cè)，若在堤頭布置同樣的藥包起爆，按“控制加載爆炸擠淤置換法”原理分析，每次堤頭爆炸處理后外側(cè)的下沉量都會(huì)大于內(nèi)側(cè)，經(jīng)歷多次堤頭爆炸影響后的堤身，其底面的傾斜程度將較大，這不符合設(shè)計(jì)要求，也很不利于堤身的穩(wěn)定。

由于水流、波浪的作用，因堤身下沉而擠出的淤泥包，在外側(cè)被沖刷得較內(nèi)側(cè)嚴(yán)重，因此外側(cè)淤泥包低于內(nèi)側(cè)。對(duì)于涂面向外傾斜的情況，海堤的存在使得外側(cè)的水流和波浪明顯大于內(nèi)側(cè)，由于水流和波浪的劇烈作用，外側(cè)海涂面沖刷嚴(yán)重，外側(cè)海底地形陡峭程度加劇。與此同時(shí)，爆炸擠淤施工過(guò)程中擠出的淤泥包位于堤身外側(cè)部分原本對(duì)堤身起到反壓作用而增加穩(wěn)定性，但在陡峭地形條件及沖刷作用下淤泥包本身處于失穩(wěn)狀態(tài)，隨著它的逐步滑移或消散，客觀上造成了堤身外側(cè)反壓荷載的卸載，從而使堤身易于產(chǎn)生失穩(wěn)破壞。

4 技術(shù)改進(jìn)

針對(duì)上述情況，根據(jù)控制加載爆炸擠淤置換法的原理，從兩個(gè)方面采取技術(shù)措施解決存在的問(wèn)題。

4.1 拋填方案

對(duì)多數(shù)情況，堤身拋填石料載荷剛加上時(shí)不會(huì)導(dǎo)致軟基瞬時(shí)滑移，即滑移面完全形成是有一個(gè)時(shí)間過(guò)程，本技術(shù)要點(diǎn)之一是在拋填堤身滑移之前進(jìn)行爆炸處理，使堤身盡快下沉，增大穩(wěn)定系數(shù)，保證堤身穩(wěn)定。因此根據(jù)設(shè)計(jì)斷面和地質(zhì)資料，同時(shí)考慮到涂面的傾斜程度，確定拋填參數(shù)，堤頭拋填時(shí)堤身內(nèi)側(cè)突前、外側(cè)遲后，如圖5所示。

圖5 斜坡海涂上堤頂、堤頭拋填平面示意圖Fig.5 Schematic plan of cast filling of top and head of seawall

這樣拋填有利于施工期堤身的穩(wěn)定性。在堤頭前端，見(jiàn)圖6（a）。由于堤身斷面狹窄，堤身厚度不大，內(nèi)外側(cè)涂面高差不明顯，而且離外側(cè)泥面很深的部位較遠(yuǎn)，雖然穩(wěn)定系數(shù)較低，但滑移面的形成會(huì)需要相對(duì)較長(zhǎng)的時(shí)間，因此可以快速完成一個(gè)循環(huán)的拋填，而在滑移面形成前及時(shí)進(jìn)行堤頭爆炸處理；越靠后斷面逐步加寬，內(nèi)外側(cè)涂面高差也變大，但由于受到爆炸作用次數(shù)的增多而堤身達(dá)到的深度越大，斷面的穩(wěn)定性系數(shù)已經(jīng)逐步增加，見(jiàn)圖6（b）；當(dāng)?shù)躺韺挾冗_(dá)到設(shè)計(jì)要求時(shí)，堤底面也較接近設(shè)計(jì)深度，見(jiàn)圖6（c）；此后堤頂逐步收窄，在堤頭爆炸影響范圍外的部位，堤頂收窄到設(shè)計(jì)寬度，斷面接近于設(shè)計(jì)斷面，那么該處斷面應(yīng)是穩(wěn)定的，見(jiàn)圖6（d）。

這樣拋填的根本目的是：在傾斜的軟基滑移前堤身盡量達(dá)到一定深度，同時(shí)將傾斜涂面高處的淤泥擠到低處，可以使這部分涂面臨時(shí)變緩，增加穩(wěn)定性；其次，可盡量檔住堤身內(nèi)側(cè)土壓力對(duì)堤身外側(cè)的影響；還可使得堤身橫斷面的底面線接近水平。

這實(shí)際上是控制加載爆炸擠淤置換法的改進(jìn)，關(guān)鍵在于堤頭拋填時(shí)“內(nèi)側(cè)突前，外側(cè)遲后”，而非按原技術(shù)工藝的整齊推進(jìn)，這可以用堤頭內(nèi)外側(cè)的錯(cuò)位長(zhǎng)度L來(lái)控制。根據(jù)多條海堤的施工經(jīng)驗(yàn)總結(jié)，堤頭內(nèi)外側(cè)的錯(cuò)位長(zhǎng)度L與涂面的坡率、軟土層的物理力學(xué)性質(zhì)、外側(cè)淤泥包受沖刷程度、拋石堤身泥面上下的高度、石料質(zhì)量、及拋填進(jìn)度等有關(guān)，但不應(yīng)大于堤頭爆炸對(duì)堤身沉降的最大影響距離?？梢赃@樣確定L：

式中：D為堤身斷面泥下最大寬度；k1為涂面坡率；系數(shù)k2＝2～4，與軟土的物理力學(xué)性質(zhì)、外側(cè)淤泥包受沖刷程度、拋石堤身泥面上下的高度、石料質(zhì)量、及拋填進(jìn)度等有關(guān)。

若外側(cè)沖刷嚴(yán)重，或石料質(zhì)量較差（無(wú)大塊、含泥量高），則堤頂外側(cè)拋填的設(shè)計(jì)寬度應(yīng)適當(dāng)縮小，應(yīng)以泥下寬度達(dá)到設(shè)計(jì)圖斷面要求為準(zhǔn)。因此L也會(huì)適當(dāng)變小，但堤頭拋填的不整齊度（斜角β）基本不變（見(jiàn)圖5）。

4.2 爆破參數(shù)及藥包布設(shè)方法

爆破參數(shù)的設(shè)計(jì)與控制加載爆炸擠淤置換法基本相同，但對(duì)藥包的布置進(jìn)行了調(diào)整。在每次堤頭爆破時(shí)，與平坦涂面不同，藥包布置主要在堤身內(nèi)側(cè)和堤頭前方，而外側(cè)不布置藥包（見(jiàn)圖5）。內(nèi)側(cè)藥包間距為a1＝2～3 m，內(nèi)側(cè)藥包個(gè)數(shù)n1＝［b/a1］（b為拋填循環(huán)進(jìn)尺m）；堤頭正前方的藥包橫向間距為a2＝3～4 m，泥面上實(shí)際布藥間距略大于a2，藥包個(gè)數(shù)n2＝［B/a2］（B為堤頭拋填的堤頂橫向?qū)挾?，m）；每次堤頭爆炸藥包總數(shù)為n＝n1＋n2。

圖6 各時(shí)段堤身剖面形狀Fig.6 Seawall sectional shape of each period

這種不均衡布藥是為了進(jìn)一步加快堤身內(nèi)側(cè)的下沉，在爆炸堤身下沉?xí)r減小堤身內(nèi)側(cè)土的壓力，使得堤身經(jīng)幾次堤頭循環(huán)爆炸擠淤處理后，同一橫斷面上堤身內(nèi)側(cè)落底深度與外側(cè)落底深度大體一致。同時(shí)，在堤身完整斷面形成前，可對(duì)外側(cè)淤泥包起到保護(hù)作用。

5 工程實(shí)踐

在分析原因、總結(jié)經(jīng)驗(yàn)和技術(shù)探討后，提出了上述技術(shù)改進(jìn)措施，在堤頭拋填時(shí)內(nèi)側(cè)突前，外側(cè)遲后，拋填參數(shù)調(diào)整如表4所示（取k1＝0.05～0.12，k2＝2.5）。

表4 調(diào)整后3#堤拋填參數(shù)Table 4 Cast filling parameters of 3#seawall after adjusted

拋填推進(jìn)和藥包布置如圖5所示，藥包參數(shù)基本不變，但側(cè)重布置于內(nèi)側(cè)。經(jīng)過(guò)實(shí)驗(yàn)和改進(jìn)，該段海堤修筑成功。但由于外側(cè)涂面被沖刷程度超過(guò)預(yù)計(jì)，又是首次遇到大坡率涂面，設(shè)計(jì)參數(shù)時(shí)不免偏于保守，因此有些堤段的斷面超過(guò)設(shè)計(jì)較多，如圖3外側(cè)坡腳超寬很多。

此后該技術(shù)又在浙江舟山的西白蓮、蝦峙島、秀山島等多條海堤的爆炸處理軟基施工中得到成功應(yīng)用。其中位于岱山縣秀山島的惠生重工秀山圍涂工程，其海堤已爆炸處理的一段堤身整體滑入深水區(qū)，并采用本技術(shù)完成工程遺留問(wèn)題的處理及其后續(xù)工程施工，取得良好的社會(huì)效益。

6 結(jié)語(yǔ)

（1）在斜坡涂面修建海堤，其設(shè)計(jì)與施工均不同于平坦涂面，難度較大，特別是施工期間堤身的穩(wěn)定性，采用控制加載爆炸擠淤置換法并適當(dāng)改進(jìn)施工技術(shù)，是可以安全修建的。主要改進(jìn)的技術(shù)措施是堤頭拋填改為“內(nèi)側(cè)突前，外側(cè)遲后”，而非原常規(guī)技術(shù)的整齊推進(jìn)，且藥包布置則側(cè)重于內(nèi)側(cè)。

（2）堤頭內(nèi)外側(cè)的錯(cuò)位長(zhǎng)度L與涂面的坡率、軟土的物理力學(xué)性質(zhì)、外側(cè)淤泥包受沖刷程度、拋石堤身泥面上下的高度、石料質(zhì)量、及拋填進(jìn)度等有關(guān)，但不應(yīng)大于堤頭爆炸對(duì)堤身沉降的影響范圍。

由于完工后堤身泥下部分輪廓是根據(jù)少數(shù)鉆孔資料推測(cè)的，肯定有一定誤差，而且類似工程數(shù)據(jù)也是不很多，因此對(duì)堤身內(nèi)外側(cè)采用不均衡的拋填和爆炸處理尚無(wú)法準(zhǔn)確給出計(jì)算公式，而只能是經(jīng)驗(yàn)性的。鑒于我國(guó)的土地緊缺，沿海圍墾工程將會(huì)越來(lái)越多地選址在斜坡海涂上修筑堤壩，所以該技術(shù)還有待提升和完善，仍有大量的研究工作需要繼續(xù)進(jìn)行。

（

）：

﹝1﹞江禮茂.控制加載爆炸擠淤置換法：ZL 03119314.5［P］.2003-3-13. JIANG Li-mao.Soft soil improvement by the controlled loading blasting replacement method：ZL 03119314.5［P］.2003-3-13.

﹝2﹞江禮凡，屈興元，王江，等.爆炸擠淤置換法在浙江圍墾工程中的應(yīng)用和發(fā)展［J］.浙江水利科技，2012，40（3）：28-32. JIANG Li-fan，QU Xing-yuan，WANG Jiang，et al. Application and development of blasting replacement method in reclamation projects of Zhejiang［J］.Zhejiang Hydrotechnics，2012，40（3）：28-32.

﹝3﹞江禮茂，許羿.控制加載爆炸擠淤置換法處理軟基技術(shù)及其工程實(shí)踐［J］.土工基礎(chǔ)，2011，25（5）：27-30. JIANG Li-mao，XU Yu.Soft soil improvement by the controlled loading blasting replacement method and its engineering applications［J］.Soil Engineering and Foundation，2011，25（5）：27-30.

﹝4﹞朱小敖.斜坡上爆炸置換法處理軟基建筑海堤的工程實(shí)踐［J］.土工基礎(chǔ)，2008，22（6）：1-5. ZHU Xiao-ao.Using inclined ramp displacement method by blasting for building seawall in soft foundation［J］. Soil Engineering and Foundation，2008，22（6）：1-5.

﹝5﹞屈興元，江禮凡，王江，等.浙江省岱山縣江南山圍墾工程控制加載爆炸擠淤置換法處理軟基竣工報(bào)告［R］.寧波：寧波科寧爆炸技術(shù)工程有限公司，2008. QU Xing-yuan，JIANG Li-fan，WANG Jiang，et al.A completion report of soft soil improvement by the controlled loading blasting replacement method in reclamation projects in Jiangnanshan Daishan county Zhejiang province［R］.Ningbo：Ningbo Kening Explosion Technology Engineering Co.，Ltd.，2008.

Explosion squeezing silt technology for seawall construction in ramp tideland

JIPPC Zhao-biao1，JIPPC Li-fan2，JIPPC Li-mao2，WPPC Jian2
（1.SchooI of MechanicaI Engineering and Mechanics，Pingbo University，Pingbo 315211，Zhejiang，China；2.Pingbo Kening ExpIosion TechnoIogy Engineering Co.，Ltd.，Pingbo 315040，Zhejiang，China）

Explosion squeezing silt replacement method in seawall construction in steep ramp tideland was used.Because of the seawall height difference between the inside and outside，cast filling in the seawall construction process was liable to slump. The problem was first encountered in a seawall project in Zhoushan，Zhejiang province.Based on the calculation of the stability of the seawall，the seawall filling method was adjusted to"pushing the inside faster than the outside"，and more explosives were put inside.The cast filling seawall stability during construction could be ensured，and the seawall section after explosion process could meet the design requirements.The explosion squeezing silt technology was summed up for seawall construction in ramp tideland，and it had been applied successfully in a number of similar seawall projects.It had declared a patent patent application number：201510908384.1.

Ramp tideland；Seawall；Explosion squeezing silt；Cast filling

TD235.4

A

10.3969/j.issn.1006-7051.2016.05.005

1006-7051（2016）05-0024-05

2016-04-16

浙江省科技廳近海結(jié)構(gòu)沖擊安全與健康監(jiān)測(cè)創(chuàng)新團(tuán)隊(duì)（2013TD21）

蔣昭鑣（1963-），男，碩士，高級(jí)工程師，從事工程爆破的設(shè)計(jì)施工和力學(xué)教學(xué)等工作。E-mail：jiangzhaobiao@nbu.edu.cn