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    吸收式熱泵精餾過程的機(jī)理模型和編程設(shè)計(jì)

    2010-07-09 11:30:40蔣綠林黃曉蕾
    制造業(yè)自動(dòng)化 2010年8期

    王 宏,蔣綠林,黃曉蕾,姜 黎

    (江蘇工業(yè)學(xué)院 機(jī)械與能源工程系,常州 213016)

    0 引言

    精餾塔是現(xiàn)代煉油、化工等工業(yè)過程中使用最為廣泛的分離設(shè)備,同時(shí)也是化工工程中最主要的耗能單元之一。降低精餾塔能耗的措施大體可以分為兩類:第一類是對(duì)精餾塔本身進(jìn)行改造,這里典型的有T.Takamatsu,M.Nakaiwa等的iHIDC[1],這種方案由于涉及到對(duì)塔的結(jié)構(gòu)的較大改造,實(shí)施難度較大;另一類是在傳統(tǒng)精餾塔的基礎(chǔ)上,通過改造塔的外圍設(shè)備或者外圍結(jié)構(gòu)來達(dá)到提高能源利用效率的目的,這包括熱集成,熱泵等。熱集成的使用會(huì)受到一些技術(shù)上面的限制[2];而熱泵系統(tǒng)易于實(shí)施,可控性優(yōu)于熱集成系統(tǒng)[3],因而是較為理性的節(jié)能方案。

    1 吸收式熱泵精餾

    吸收式熱泵精餾常用溴化鋰水溶液或氯化鈣水溶液為工質(zhì)。由再生器送來的濃溴化鋰溶液在吸收器中遇到從再沸器送來的蒸汽,發(fā)生了強(qiáng)烈的吸收作用,不但升溫而且放出熱量,該熱量即可用于精餾塔蒸發(fā)器,實(shí)際上熱泵的吸收器即為精餾塔的蒸發(fā)器。濃溴化鋰溶液吸收了蒸汽之后,濃度變稀,即送再生器蒸濃。再生器所耗用的熱能是熱泵的原動(dòng)力。從再生器中蒸發(fā)出來的水蒸汽在冷卻器中冷卻、冷凝,而后送入精餾塔冷凝器,在此冷凝器中,塔頂餾出物被冷凝,而水又重新蒸發(fā)進(jìn)入吸收器。由此可見,精餾塔的冷凝器也是熱泵的再沸器。

    吸收式熱泵按照機(jī)內(nèi)循環(huán)方向的不同可分為:冷凝器壓力大于蒸發(fā)器壓力的第一類吸收熱泵(AHP)和蒸發(fā)器壓力高于冷凝器壓力的第二類吸收式熱泵(AHP)。AHP需要高溫?zé)嵩打?qū)動(dòng),但不需要外界冷卻水,能量得到充分利用,主要應(yīng)用于生產(chǎn)熱水;AHT可利用低品味熱能直接驅(qū)動(dòng),以低溫?zé)嵩磁c冷卻水之間的溫差為推動(dòng)力,可產(chǎn)生低壓蒸汽。

    圖1 吸收式熱泵結(jié)構(gòu)

    AHT的結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖中E為蒸發(fā)器,G為再生器、A為吸收器、C為冷凝器,H為熱交換器。工質(zhì)熱力循環(huán)過程的說明如圖2所示。圖中TEV:蒸發(fā)溫度(℃),TC:冷凝器溫度(℃),TA:吸收器內(nèi)最高溫度(℃),PH:蒸發(fā)器和吸收器內(nèi)水蒸氣壓力(高壓),PL:再生器和冷凝器內(nèi)水蒸氣壓力(低壓),XH:工質(zhì)在循環(huán)操作過程中高濃值(質(zhì)量%),XL:工質(zhì)在循環(huán)操作過程中低濃值(質(zhì)量%)。

    圖2 熱力循環(huán)操作狀態(tài)圖

    在傳統(tǒng)的精餾塔中,塔頂蒸汽多余的熱量需要冷凝水進(jìn)行冷凝,然后才能回流或者出料。而熱泵精餾塔系統(tǒng)可以提高蒸汽的溫度和壓力,用于加熱塔釜物料,產(chǎn)生蒸汽并推動(dòng)整個(gè)精餾塔的正常運(yùn)行。

    2 熱泵精餾塔的數(shù)學(xué)模型

    熱泵塔的建模按照子系統(tǒng)劃分的方法可以自然的分為兩個(gè)部分,其一是精餾塔端的建模,其二是熱泵端的建模。

    2.1 精餾塔模型

    Skogestad.S[4]對(duì)典型的精餾塔的模型進(jìn)行了分析和設(shè)計(jì),建立了精餾塔的穩(wěn)態(tài)、動(dòng)態(tài)模型。本文所考慮的苯、甲苯二元分離熱泵精餾塔系統(tǒng)的精餾塔部分即是以Skogestad的“塔A”[4]模型為基礎(chǔ)建立的,該模型考慮了流體水力學(xué)的性質(zhì),使得仿真結(jié)果更接近實(shí)際的情況。

    2.2 熱泵端模型

    1)流體沿管壁降膜流動(dòng)傳熱。在蒸發(fā)器內(nèi),液體水沿傳熱管外壁降膜流下,吸收廢熱蒸出水蒸氣。在吸收器內(nèi),LiBr溶液沿傳熱管外壁降膜流下,吸收來自蒸發(fā)器的水蒸氣并釋放吸收熱被流經(jīng)管外的載熱體帶走。在再生器內(nèi),LiBr溶液同樣沿管外壁降膜流下,吸收來自管內(nèi)的廢熱并析出水蒸氣而提濃。這三種情況下,水的降膜蒸發(fā)屬于流體降膜流動(dòng)傳熱問題。后兩種情況,在忽略傳質(zhì)阻力,按傳熱問題考慮的情況下,也屬于流體降膜傳熱問題。

    2)水蒸氣沿管壁的膜狀冷凝傳熱。冷凝器內(nèi)水蒸氣的冷凝屬于這類傳熱過程。冷凝傳熱有兩種形式:膜狀冷凝和滴狀冷凝,而滴狀冷凝的傳熱效果好于膜狀冷凝,但滴狀冷凝不易實(shí)現(xiàn),本文將冷凝器內(nèi)的水蒸氣冷凝按膜狀冷凝處理。

    在吸收器、冷凝器和熱交換器的管內(nèi),流體進(jìn)行的傳熱過程屬于管內(nèi)無相變強(qiáng)制對(duì)流傳熱。為提高傳熱效果,流體應(yīng)處于湍流狀態(tài)。

    上述各種傳熱過程的分析計(jì)算可參考文獻(xiàn)[5~8]。

    換熱單元的設(shè)計(jì):

    針對(duì)各換熱單元傳熱面積的具體設(shè)計(jì)計(jì)算,需采用數(shù)值積分的算法一般步驟為[5,6]

    1)初步選定設(shè)備尺寸和傳熱面積Fo。

    2)在入口與出口之間分若干段。

    3)查取各段的節(jié)點(diǎn)管內(nèi)流體和管外流體的物性數(shù)據(jù),求算其流動(dòng)參數(shù),進(jìn)而計(jì)算管外流體和管內(nèi)流體的傳熱系數(shù)a0、ag以及傳質(zhì)系數(shù)KG。

    4)計(jì)算各節(jié)點(diǎn)處的熱流密度q。

    5)根據(jù)熱量衡算關(guān)系,計(jì)算換熱區(qū)各段的換熱量ΔQi。

    6)采用數(shù)值積分法,計(jì)算總傳熱面積F

    式中,qmi為各段上下節(jié)點(diǎn)處熱流密度的平均值。

    7)比較F與F0,若相差較大,則重新估計(jì)傳熱面積F0,重復(fù)步驟1)到步驟6),直到F與F0之差的絕對(duì)值在允許的誤差范圍內(nèi)。

    3 吸收熱泵的編程設(shè)計(jì)及優(yōu)化

    生產(chǎn)條件及工藝要求:

    本文研究的熱泵精餾塔屬于塔頂吸收式熱泵精餾塔,用于分離苯/甲苯的二元混合物。該精餾過程是由一個(gè)精餾塔和一個(gè)熱泵系統(tǒng)構(gòu)成。熱泵系統(tǒng)吸收塔頂多余的熱焓,升溫后用于加熱塔底的物料。

    精餾塔共有30塊塔板,在15塊上進(jìn)料(從塔釜開始向上數(shù),塔釜作為第一塊塔板),進(jìn)料溫度為93℃,熱狀況系數(shù)為1.考慮實(shí)際的需要,塔底產(chǎn)品組分有如下硬性約束:

    塔頂產(chǎn)品組分有如下的軟約束:

    廢熱源為由凝聚釜頂流出的水蒸氣和苯氣體的混合氣體。混合氣體壓力為1.3kPa,溫度為98.9℃,被空冷器冷卻后降為73℃(共沸點(diǎn)),總流量為512kmol/h。因此,廢熱量為2.2×105kJ/h左右(約5800kW)。

    冷卻水溫度為27℃(進(jìn)口)~ 31℃(出口)。流進(jìn)吸收器的循環(huán)熱水溫度96℃。流量150t/h。循環(huán)熱水為需要吸收廢熱從而成為有用能量的載熱體,工藝要求流出吸收器的循環(huán)熱水溫度達(dá)到112℃。

    對(duì)吸收熱泵系統(tǒng),在總廢熱量給定的前提下,當(dāng)TC(冷凝溫度)、TEV(蒸發(fā)溫度)、XH(溶液的最高濃度)、XL(溶液的最低濃度)及φ(換熱器的換熱效率)確定后,系統(tǒng)的狀態(tài)將被確定。在滿足生產(chǎn)工藝要求前提下,如何確定這些參數(shù)是一個(gè)系統(tǒng)的優(yōu)化問題。在吸收熱泵的設(shè)計(jì)中,一般追求設(shè)備投資的回收期最短,所以在系統(tǒng)優(yōu)化的計(jì)算中亦以此作為目標(biāo)函數(shù)。

    根據(jù)上述要求,確定下列參數(shù)優(yōu)化的范圍:TEV為75~80℃,TC為33~38℃,XH為54%~58%(質(zhì)量),XL為48%~52%。

    目標(biāo)函數(shù):

    本著投資回收期最短的目的,目標(biāo)函數(shù)TI應(yīng)為:

    式中:PR(FS)為設(shè)備投資,與總傳熱面積FS有關(guān);S為年運(yùn)行效率。輸入的總廢熱量一定,則回收所得得有用能量與COP(能量利用率,即輸出有用能量/廢熱能量)成正比,因此年運(yùn)行效率就與COP成正比。

    本文所制作的吸收器熱泵裝置的設(shè)計(jì)計(jì)算及優(yōu)化的程序軟件的目的,是在TEV、TC、XH和XL的優(yōu)化范圍內(nèi)找出一組最佳數(shù)值使目標(biāo)函數(shù)TI達(dá)到最小,這一組操作參數(shù)值便是所設(shè)計(jì)的吸收熱泵使用的操作參數(shù)值。另外,程序還要計(jì)算出該組最佳操作參數(shù)下熱泵各操作單元的換熱面積,熱泵的總COP、溫度提升幅度及各操縱狀態(tài)點(diǎn)的數(shù)據(jù)等,這樣就確定了整個(gè)吸收熱泵的設(shè)計(jì)及操作方面的主要數(shù)據(jù)。

    該軟件的主程序負(fù)責(zé)整體熱力循環(huán)計(jì)算及系統(tǒng)優(yōu)化工作,單元子程序負(fù)責(zé)各操作單元內(nèi)部的計(jì)算,核心工作是求算傳熱面積。本為對(duì)所需使用的各工作流體的物性(粘度、焓值、導(dǎo)熱系數(shù)等)隨影響因素(如溫度、濃度等)的變化進(jìn)行了數(shù)據(jù)擬合,求得了函數(shù)關(guān)系,以此作為數(shù)據(jù)庫子程序供主程序和單元子程序調(diào)用。

    在輸入初始數(shù)據(jù)(操作參數(shù)、工廠工藝條件及若干選定的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)等)后,主程序按熱力循環(huán)計(jì)算部分的計(jì)算過程求得各操作狀態(tài)的數(shù)據(jù)后,代入各單元子程序,各單元子程序?qū)Ω鞑僮鲉卧M(jìn)行計(jì)算,將有用值(主要是傳熱面積)返回主程序,從而完成一組設(shè)計(jì)計(jì)算。當(dāng)優(yōu)化范圍內(nèi)的各組操作參數(shù)分別輸入程序計(jì)算完畢后(有用的值要存入數(shù)組),主程序?qū)⒏鹘M操作參數(shù)的經(jīng)濟(jì)性能進(jìn)行比較,找出最優(yōu)的一組操作參數(shù)。

    主程序最后要輸出最佳的一組TEV、TC、XH、XL的數(shù)值和該組參數(shù)下的各操作單元的換熱面積、各狀態(tài)點(diǎn)數(shù)據(jù)及吸收熱泵的COP等性能參數(shù)。

    程序優(yōu)化設(shè)計(jì)的計(jì)算結(jié)果:

    最佳操作參數(shù)為:蒸發(fā)溫度77℃,冷凝溫度34℃,工質(zhì)高濃值55%,工質(zhì)低濃值50%。

    所求吸收熱泵性能指標(biāo):再生器頂端溶液溫度:81.1℃,再生器底部溶液溫度:68.04℃,吸收器頂部溶液溫度:113.4℃,吸收器底部溶液溫度:107.3℃,進(jìn)入吸收器之前的溶液溫度:75.5℃,進(jìn)入再生器之前的溶液溫度:83.4℃,流出蒸發(fā)器的廢熱溫度:79.8℃,流出再生器的廢熱溫度:72℃(被利用之后的廢熱溫度),循環(huán)水被提溫之后的溫度:110.9℃(有用能量)。能量利用率47%。按優(yōu)化的操作參數(shù)所得的各狀態(tài)點(diǎn)的數(shù)據(jù)如表1所示。

    設(shè)備總換熱面積:1975.81m2。

    投資回收期:三年

    經(jīng)濟(jì)評(píng)估:

    在優(yōu)化的基礎(chǔ)上COP按0.47計(jì)算,每年節(jié)省的蒸汽Ga:

    表1 各操作狀態(tài)點(diǎn)數(shù)值

    式中,Q為吸收熱泵的總放熱量kJ/h,Nh為每年的小時(shí)數(shù),YW為水的蒸發(fā)熱kJ/kg。

    每t蒸汽按70元計(jì),則每年能節(jié)省費(fèi)用245.6萬元。若污水處理費(fèi)為1.65元/t,則每年可節(jié)省的污水處理費(fèi)為5.75萬元。

    4 結(jié)論

    本文根據(jù)精餾塔的工藝條件和技術(shù)要求設(shè)計(jì)了一套吸收式熱泵,按資金回收期最短的目標(biāo)進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì),求得最佳操作參數(shù)為:蒸發(fā)溫度77℃,冷凝溫度34℃,工質(zhì)高濃值55%,工質(zhì)低濃值50%。通過計(jì)算,該吸收熱泵裝置的能量利用率達(dá)47%,可以回收較高比例的廢熱。該熱泵的提升溫度的幅度近30℃,具有使用價(jià)值。通過理論計(jì)算,該熱泵可使返回凝釜的循環(huán)水的溫度提升到111℃左右。

    吸收熱泵技術(shù)在國外應(yīng)用技術(shù)上是完全成熟的,在國內(nèi)的應(yīng)用才剛剛開始,但是國內(nèi)的吸收制冷技術(shù)已有相當(dāng)?shù)幕A(chǔ)。AHT裝置使用的材料,各組成部分的結(jié)構(gòu)、設(shè)計(jì)方法、技術(shù)措施以及運(yùn)行的經(jīng)驗(yàn)等與吸收制冷十分相似,因此在開發(fā)國內(nèi)的AHT裝置,無論在技術(shù)上還是在經(jīng)濟(jì)上都是完全可行的。

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    [6] 尾花英朗. 熱交換器設(shè)計(jì)[M].工學(xué)圖書株式會(huì)社,1977,51-93

    [7] 施林德爾EU.馬慶芳,等譯.換熱器設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].機(jī)械工業(yè)出版社,1989,96-123.

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