前蘇聯(lián)核電1000MW四極汽輪發(fā)電機(jī)設(shè)計(jì)制造技術(shù)與運(yùn)行效果

李偉力 ，羅應(yīng)立 ，孫玉田 ，Я.Б.Данилевич，崔紅鳳

(1.哈爾濱理工大學(xué)，哈爾濱 150040; 2.華北電力大學(xué)，北京 102206；3.哈爾濱大電機(jī)研究所，哈爾濱 150040; 4. 俄羅斯科學(xué)院硅酸鹽化學(xué)研究院，圣彼得堡 199034)

1 概述

國(guó)家核電發(fā)展專題規(guī)劃（2005～2020年）提出，我國(guó)的核電發(fā)展指導(dǎo)思想和方針是：統(tǒng)一技術(shù)路線，注重安全性和經(jīng)濟(jì)性，堅(jiān)持以我為主，中外合作，通過(guò)引進(jìn)國(guó)外先進(jìn)技術(shù)，進(jìn)行消化、吸收和再創(chuàng)新，實(shí)現(xiàn)核電站工程設(shè)計(jì)、設(shè)備制造和工程建設(shè)與運(yùn)營(yíng)管理的自主化。發(fā)展目標(biāo)是：到2020年，核電運(yùn)行裝機(jī)容量超過(guò)7000萬(wàn)千瓦。核電占全部電力裝機(jī)容量的比重從現(xiàn)在的不到2%將超過(guò)7%。

核電汽輪發(fā)電機(jī)是常規(guī)島機(jī)組的重要組成部分。我國(guó)研制工作起步晚，因此，借鑒國(guó)外研究、設(shè)計(jì)和制造核電汽輪發(fā)電機(jī)的成功經(jīng)驗(yàn)，對(duì)于中國(guó)快速突破技術(shù)關(guān)鍵、掌握核心技術(shù)、獲得自主化設(shè)計(jì)能力是一項(xiàng)很迫切的任務(wù)。

前蘇聯(lián)建設(shè)百萬(wàn)千瓦核電站過(guò)程，實(shí)際上包含兩個(gè)階段。1980年之前，可以認(rèn)為是第一個(gè)階段。其特點(diǎn)是：一臺(tái)百萬(wàn)千瓦的核反應(yīng)堆同時(shí)驅(qū)動(dòng)兩臺(tái)50萬(wàn)千瓦的汽輪發(fā)電機(jī)。在這個(gè)階段，科研人員圍繞百萬(wàn)千瓦四極汽輪發(fā)電機(jī)自主設(shè)計(jì)的要求，開展了大規(guī)模的系統(tǒng)深入的研究工作[1-7]，突破了一系列關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題，于是在 1980年，“電力”工廠生產(chǎn)出了前蘇聯(lián)第一臺(tái)四極汽輪發(fā)電機(jī) ТВВ-1000-4[8]?？梢哉J(rèn)為，從這一年開始，前蘇聯(lián)進(jìn)入了核電汽輪發(fā)電機(jī)發(fā)展的第二階段。截止到1997年12月底，已有29臺(tái)核電機(jī)組投入運(yùn)行，有4臺(tái)機(jī)組正在建設(shè)中，核電裝機(jī)容量居世界第5位。核電汽輪發(fā)電機(jī)的主要生產(chǎn)廠家有圣彼得堡“電力”工廠和哈爾科夫重型電機(jī)制造廠，與其相對(duì)應(yīng)的汽輪機(jī)生產(chǎn)廠家分別為金屬工廠和透平工廠。

“電力”工廠主要生產(chǎn)TBB型汽輪發(fā)電機(jī)，單機(jī)容量為 165、200、300、500、800、1000(核電)和 1200MW。發(fā)電機(jī)冷卻方式為定子繞組水冷、定子鐵心氫冷、轉(zhuǎn)子氣隙取氣氫內(nèi)冷。而哈爾科夫重型電機(jī)廠主要生產(chǎn)火電和核電汽輪發(fā)電機(jī)、水輪發(fā)電機(jī)。以生產(chǎn)中等(最大500MW)容量為主，有全速和半速(核電)兩種機(jī)型，型號(hào)為 ТГВ，該廠汽輪發(fā)電機(jī)冷卻方式多而繁，有空冷、全氫冷、水水氫冷之分[9]。

南烏克蘭核電站的汽輪發(fā)電機(jī)自投運(yùn)后到機(jī)組按計(jì)劃停機(jī)檢查，運(yùn)行了超過(guò)8000h[10]，共發(fā)電70億千瓦時(shí)。機(jī)組運(yùn)行期間發(fā)電機(jī)平均負(fù)荷為額定值的 87.2%，最大功率達(dá)1050MW。機(jī)組投入運(yùn)行10個(gè)月后達(dá)到了額定功率，其運(yùn)行期間沒(méi)有因電機(jī)事故而停機(jī)。從運(yùn)行指標(biāo)、熱指標(biāo)、振動(dòng)指標(biāo)以及檢查結(jié)果來(lái)看，南烏克蘭運(yùn)行的ТВВ-1000-4汽輪發(fā)電機(jī)，具有很高的穩(wěn)定技術(shù)指標(biāo)和運(yùn)行可靠性。

因此，前蘇聯(lián)核電四極汽輪發(fā)電機(jī)的設(shè)計(jì)、制造、試驗(yàn)和運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)為中國(guó)四極核電機(jī)組的設(shè)計(jì)提供了寶貴的經(jīng)驗(yàn)。

2 定子結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)特點(diǎn)

2.1 整體結(jié)構(gòu)

定子由三部分組成，即中心段和兩個(gè)端罩。定子鐵心和繞組位于中心段，而兩個(gè)端罩是由氣體冷卻器、定子繞組引出線和定子繞組水冷系統(tǒng)的進(jìn)出水裝置所構(gòu)成，其結(jié)構(gòu)如圖1、圖2所示。這種定子分段式結(jié)構(gòu)保證了定子制造時(shí)的良好工藝以及鐵路運(yùn)輸?shù)姆奖?。轉(zhuǎn)軸油密封裝置固定在定子端蓋上。定子繞組引出線位于電機(jī)勵(lì)磁側(cè)的端部。由于半速汽輪發(fā)電機(jī)定子鐵心振型為八節(jié)點(diǎn)振動(dòng)，振幅很小，故采用無(wú)隔振的剛性連接。

圖1 汽輪發(fā)電機(jī)總體圖[8]

圖2 南烏克蘭汽輪發(fā)電機(jī)運(yùn)行現(xiàn)場(chǎng)[10]

2.2 繞組結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

1000MW 四極汽輪發(fā)電機(jī)的定子三相繞組含兩個(gè)并聯(lián)支路，采用雙星形連接的短距繞組。繞組的首末端由端部引線引到外面。3個(gè)引出線位于勵(lì)磁側(cè)端部的下面，6個(gè)零線引出位于電機(jī)勵(lì)磁側(cè)的上部。槽內(nèi)的繞組線棒為兩層(如圖3所示)。繞組線棒由實(shí)心和空心兩種導(dǎo)體（股線）組成，導(dǎo)體在端部換位。每隔兩個(gè)實(shí)心股線設(shè)置一個(gè)空心股線。冷卻水沿著空心導(dǎo)體中流動(dòng)并帶走相應(yīng)的損耗。為了使上下層線棒的損耗均勻，上層線棒的股線數(shù)相對(duì)下層線棒的股線數(shù)有所增加。此外，槽部采用對(duì)頭斜楔楔緊，側(cè)面置入波紋玻璃布板，線棒間用熱固性適形材料填充。

圖3 定子槽部截面[9]

全部股線都包有絕緣玻璃纖維和浸有耐熱漆，每列股線外又包有幾層玻璃布纖維絕緣材料，股線拐彎處采用人造云母來(lái)絕緣，而線棒的主絕緣采用熱固性云母。上下層線棒在端部由并頭套進(jìn)行連接。并頭套內(nèi)部中空的部分采用專門的絕緣材料填充。為了使線棒拐角處的電場(chǎng)強(qiáng)度均勻分布，采用弧形的絕緣襯墊，襯墊的材料是半導(dǎo)體玻璃膠布板。為了防止絕緣表面的電暈和其他放電現(xiàn)象，在絕緣表面填加了特殊的半導(dǎo)體層。槽部繞組絕緣材料為半導(dǎo)體石棉絕緣帶，而端部繞組是在金剛砂和半導(dǎo)體漆的基礎(chǔ)上又涂有特殊的乳膠漆。

2.3 端部結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

圖4 定子端部結(jié)構(gòu)[9]

1000MW 四極汽輪發(fā)電機(jī)定子繞組端部和槽部均采用剛性固定。端部借助于撐環(huán)、絕緣支架、楔墊及自收縮的綁扎帶固定，間隙充以熱固性適形材料。

為減少附加損耗，定子端部構(gòu)件采用非磁性材料。為減小端部漏磁，在定子壓圈下面有兩個(gè)鐵心段(硅鋼片)組成磁分路。為了減小發(fā)熱，端部鐵心段厚度比其他鐵心段厚度要薄且為階梯形，定子鐵心內(nèi)圓表面端部總體成45°。邊段鐵心和磁分路鐵心的齒上開有較深的徑向溝槽。磁分路鐵心段和邊段鐵心段在裝配到機(jī)座之前進(jìn)行粘合烘焙，從而保證了鐵心結(jié)構(gòu)的剛度和整體性。此外，又在鐵心端部四周設(shè)有短路環(huán)，以提高欠勵(lì)承受能力。端部水接頭的空心股線采用釬焊，以保證了水的流通和股線的導(dǎo)通。

3 轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)特點(diǎn)

3.1 整體結(jié)構(gòu)

前蘇聯(lián)四極汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子采用整體鍛造，保證了發(fā)電機(jī)運(yùn)行時(shí)的機(jī)械強(qiáng)度，如圖5所示。轉(zhuǎn)子裝有離心式風(fēng)扇，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，冷卻效率高。

1000MW 四極汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子軸承系統(tǒng)采用的是座式軸承和圓筒軸瓦。四極電機(jī)大直徑軸承由于軸頸周速較高，徑向間隙較大，軸頸和軸瓦間油流成紊流，從而導(dǎo)致功耗增加。為此，采用了向流膜工作區(qū)直接供油取代傳統(tǒng)的上瓦供油方式，可大大減少軸承的耗油量和摩擦損耗。

圖5 南烏克蘭電站汽輪發(fā)電機(jī)組裝過(guò)程中的轉(zhuǎn)子[10]

3.2 繞組結(jié)構(gòu)

法國(guó)阿爾斯通公司生產(chǎn)的 900～1450MW，1500r/min核電發(fā)電機(jī)，轉(zhuǎn)子繞組采用副槽通風(fēng)氫冷，美國(guó)GE、日本日立、東芝等公司在1000MW級(jí)及以上容量1800r/min和1500r/min核電站用汽輪發(fā)電機(jī)也普遍采用這種轉(zhuǎn)子繞組副槽通風(fēng)冷卻方式。前蘇聯(lián)1000MW四極汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組采用如圖6所示的結(jié)構(gòu)形式。其中，圖6 （a）是采用氣隙取氣斜流方式，圖6（b）是采用氣隙取氣斜流與轉(zhuǎn)子繞組副槽通風(fēng)相配合的冷卻方式。

圖6 轉(zhuǎn)子槽截面[9]

在轉(zhuǎn)子槽口內(nèi)成對(duì)角線分布的通風(fēng)道將冷卻介質(zhì)帶入槽中線圈。為了使槽中線圈端部和轉(zhuǎn)子本體可以充分冷卻，副槽通風(fēng)內(nèi)流過(guò)的氫氣來(lái)自端部區(qū)域。氣體通過(guò)槽楔上的出氣孔和進(jìn)氣孔實(shí)現(xiàn)槽內(nèi)氣體的熱交換。進(jìn)氣孔位于順轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向的一側(cè)，而出氣孔位于逆旋轉(zhuǎn)方向的另一側(cè)。冷卻氣體經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)軸上通風(fēng)溝進(jìn)入轉(zhuǎn)子區(qū)域。為了加強(qiáng)端部的冷卻，在轉(zhuǎn)子端部繞組內(nèi)開有通風(fēng)溝，氣體從通風(fēng)溝經(jīng)繞組端部和大齒上專門的通道流出，以實(shí)現(xiàn)對(duì)繞組端部的冷卻。

轉(zhuǎn)子繞組的槽絕緣和匝間絕緣的材料為玻璃絲帶和環(huán)氧漆。槽楔由硬鋁型材組成，繞組端部由非磁性鋼材料的護(hù)環(huán)來(lái)支撐。由于存在軸向位移，護(hù)環(huán)由螺栓固定。

不對(duì)稱工況和不對(duì)稱短路時(shí)，產(chǎn)生的負(fù)序電流使轉(zhuǎn)子端部發(fā)熱。為了提高端部的耐熱性，在護(hù)環(huán)下面安放了由兩層銅片組成的短路環(huán)。銅片與繞組端部的絕緣連在一起。銅片齒部放入轉(zhuǎn)子槽和轉(zhuǎn)子本體大齒上銑出的特殊槽，并用青銅密封。對(duì)于t≤8（其中I2為負(fù)序電流(標(biāo)幺值)；t為短路持續(xù)的時(shí)間(s)），這種結(jié)構(gòu)保證了電機(jī)承受不對(duì)稱短路工況的能力。

轉(zhuǎn)子繞組電流是通過(guò)無(wú)刷勵(lì)磁系統(tǒng)提供的。第二、三磁極間通過(guò)導(dǎo)線和螺栓來(lái)連接。這兩個(gè)磁極和第一、四磁極之間的連接采用銅連接線。全部導(dǎo)電元件與轉(zhuǎn)軸之間的絕緣，使用玻璃布和環(huán)氧漆材料。

4 樣機(jī)試驗(yàn)

四極汽輪發(fā)電機(jī)由于試驗(yàn)條件的限制，很難采用適用于兩極電機(jī)的負(fù)載試驗(yàn)法來(lái)進(jìn)行額定勵(lì)磁電流的工廠實(shí)驗(yàn)，因此，四極汽輪發(fā)電機(jī)可通過(guò)傳統(tǒng)間接溫升試驗(yàn)法(空載短路法)確定的溫度來(lái)推算額定負(fù)載時(shí)轉(zhuǎn)子的熱狀態(tài)。轉(zhuǎn)子電流為額定值工況的轉(zhuǎn)子溫升試驗(yàn)，是通過(guò)將轉(zhuǎn)子繞組的線圈部分反接后再進(jìn)行短路試驗(yàn)的。每個(gè)磁極上的兩匝線圈與其他線圈反向連接后進(jìn)行相應(yīng)的試驗(yàn)。做完“部分反接”試驗(yàn)后，轉(zhuǎn)子繞組再按正常連接焊好。部分反接電路可以進(jìn)行額定勵(lì)磁電流下的三相穩(wěn)態(tài)短路溫升試驗(yàn)，此時(shí)定子電流為額定值的36%。轉(zhuǎn)子的發(fā)熱實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖7所示。額定勵(lì)磁電流情況下轉(zhuǎn)子繞組溫升為 35.5℃。傳統(tǒng)冷卻回路中，對(duì)勵(lì)磁繞組溫升有直接影響的是勵(lì)磁繞組的電阻損耗，而電機(jī)中氣體溫升則要小得多。額定負(fù)載狀態(tài)下氣體的溫升為16℃，而“部分反接”工況下則為10.7℃，因此當(dāng)勵(lì)磁電流相同時(shí)，實(shí)際運(yùn)行時(shí)勵(lì)磁繞組的溫升與“部分反接”試驗(yàn)所測(cè)得的數(shù)值不會(huì)有明顯的差別。

1000MW 四極汽輪發(fā)電機(jī)采用磁分路結(jié)構(gòu)，這種結(jié)構(gòu)可有效降低邊段鐵心內(nèi)軸向磁通，軸向磁通分布如圖8所示，在三相突然短路狀態(tài)，靠近第一個(gè)磁分路處的軸向磁通為 0.37，在一個(gè)邊段，表面靠近齒根處的軸向磁通為0.8。

圖7 勵(lì)磁繞組溫升與電流平方的關(guān)系曲線[8]

圖8 1000MW四極汽輪發(fā)電機(jī)定子邊段鐵心區(qū)域內(nèi)Bz軸向磁通分布圖[7] （額定短路狀態(tài)，1-3測(cè)量板）

對(duì)于高效電機(jī)來(lái)說(shuō)，定子鐵心邊段的發(fā)熱是熱狀態(tài)的重要指標(biāo)，特別是 cosφ＝1和欠勵(lì)的情況。大量試驗(yàn)表明，穩(wěn)態(tài)三相短路工況中定子鐵心邊段的發(fā)熱與有功功率為額定值且cosφ＝1工況基本相同。所以，間接法確定的邊段鐵心的發(fā)熱完全可以代表發(fā)電機(jī)負(fù)載時(shí)的溫升。

可以看出，汽輪發(fā)電機(jī)電屏蔽的周圍采用磁屏蔽，磁屏蔽由兩段磁分路(1#，2#)組成。其溫升在表1中給出。同時(shí)測(cè)量了定子鐵心邊段(1*，2*，3*，4*)以及定子鐵心中心段(63*)的最大溫升，見表1。

磁屏蔽的最高溫度靠近槽底部，定子鐵心邊段的最高溫度靠近齒的中部。

由于端部軸向磁通的有效屏蔽、分流以及氣體加強(qiáng)冷卻，定子鐵心端部溫度很低。溫升為其他同容量電機(jī)的 1/3～1/4。發(fā)電機(jī)中間鐵心的發(fā)熱比邊段鐵心要高一些。根據(jù)各部分熱狀態(tài)的巡檢，可知定子繞組和鐵心的溫度很低(見表2)。

表1 定子鐵心溫升[8]

表2 定子有效部分和冷卻介質(zhì)的最高溫升(℃)[8]

廠內(nèi)試驗(yàn)表明，該電機(jī)有效部分有很大的熱裕量。

5 機(jī)械特性

四極汽輪發(fā)電機(jī)的特點(diǎn)是定子鐵心的振動(dòng)很小，定子鐵心和支座之間無(wú)彈性吊架。

通過(guò)廠內(nèi)實(shí)驗(yàn)表明，鐵心和機(jī)座的最大雙幅振動(dòng)值分別為：空載時(shí)(U=UH)為10.7μm和10.5μm，短路時(shí)(I=IH)為 4μm 和 5μm。四極發(fā)電機(jī)定子極距和線圈端部跨距較兩極電機(jī)短，因此盡管電機(jī)的線負(fù)荷很高，但作用在端部繞組的電磁機(jī)械負(fù)荷減小。表3為電機(jī)定子繞組及其固定結(jié)構(gòu)的振動(dòng)值。

表3 發(fā)電機(jī)定子繞組及其固定結(jié)構(gòu)振動(dòng)值[8]

根據(jù)相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了電壓為 0.3UH、0.5UH和 0.7UH時(shí)的突然三相短路試驗(yàn)。其中電壓為0.7UH時(shí)測(cè)得的振動(dòng)幅度如下：端部徑向 216～415μm，端部切向475～772μm，內(nèi)綁環(huán)徑向 203μm，內(nèi)綁環(huán)切向 462μm。

上述數(shù)據(jù)說(shuō)明了繞組端部的連接十分堅(jiān)固和緊湊。突然短路試驗(yàn)后，成功地進(jìn)行了(2UH+1kV)耐壓試驗(yàn)。突然短路后的穩(wěn)定工況重復(fù)振動(dòng)試驗(yàn)表明，端部振動(dòng)狀態(tài)沒(méi)有發(fā)生變化。

試驗(yàn)臺(tái)的轉(zhuǎn)子實(shí)驗(yàn)表明，一階臨界轉(zhuǎn)速為940r/min，二階臨界轉(zhuǎn)速比工作和起動(dòng)轉(zhuǎn)速要高，為2300r/min。這樣的臨界轉(zhuǎn)速相對(duì)運(yùn)行狀態(tài)的分布是十分有利的。

在南烏克蘭核電站運(yùn)行時(shí)，通過(guò)傳感器測(cè)量了定子鐵心和定子繞組端部振動(dòng)。測(cè)量結(jié)果表明，定子鐵心和繞組的振動(dòng)是平穩(wěn)的，不超過(guò)以下范圍：定子鐵心—4.5μm，定子繞組—35μm。軸承振動(dòng)的測(cè)量可以采用固定式和便攜式儀表，也可以測(cè)量振動(dòng)的大小和速度。兩種方式測(cè)量的發(fā)電機(jī)勵(lì)磁側(cè)軸承的振動(dòng)(雙波幅)都不超過(guò)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：垂直和水平方向的振動(dòng)不超過(guò)10μm(0.8mm/s)，軸向振動(dòng)不超過(guò) 35μm(2mm/s)。發(fā)電機(jī)汽端的振動(dòng)幅度較大一些。

6 運(yùn)行性能

通過(guò)南烏克蘭核電站汽輪發(fā)電機(jī)的實(shí)際運(yùn)行，對(duì)發(fā)電機(jī)相關(guān)指標(biāo)進(jìn)行了測(cè)量。

當(dāng)負(fù)載為 1020～1040MW，勵(lì)磁電流為 7000～7030A，定子電壓為 24.8kV，氫壓為 0.54MPa，冷氫溫度為40℃，風(fēng)量為220～240m3/h時(shí)，進(jìn)入定子繞組水溫為40℃以及進(jìn)入軸承和油封的油溫為40℃時(shí)，各部分的溫度見表4。

表4 各部分溫度的變化范圍[10] ℃

在運(yùn)行中也測(cè)量了定子鐵心、繞組端部以及軸承的振動(dòng)，在前面已經(jīng)給出。

冷卻介質(zhì)的狀態(tài)符合標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)文件中的規(guī)定：氫氣的純度 98%～99%，繞組內(nèi)冷卻蒸餾水的電阻率300～500kΩ?cm，蒸餾水的PH指標(biāo)6.8～7.5，蒸餾水的含銅量35～75μg/L。但是發(fā)電機(jī)內(nèi)部的氫氣濕度不能保持在所規(guī)定的范圍，由于氫氣和油的干燥設(shè)備運(yùn)行不理想，發(fā)電機(jī)中氫氣的相對(duì)濕度在一個(gè)循環(huán)周期內(nèi)就達(dá)到了 50%～60%，且發(fā)電機(jī)內(nèi)沒(méi)有氫氣濕度的連續(xù)檢測(cè)的設(shè)備。

發(fā)電機(jī)的氣體冷凝器和其他熱交換器供水的開路系統(tǒng)的運(yùn)行不夠理想，引起氫氣的過(guò)度冷卻，發(fā)電機(jī)內(nèi)部水蒸氣的過(guò)多凝結(jié)，氣體冷凝器和其他熱交換器的含塵量較高。

由于 ТВВ-1000-4汽輪發(fā)電機(jī)運(yùn)行時(shí)定子電流很大，為26.7kA，需要特別注意槽部和端部繞組的固定情況。停機(jī)檢修發(fā)現(xiàn)繞組的固定狀態(tài)良好：槽楔沒(méi)有明顯的老化，端部連接仍然完整，絕緣也沒(méi)有磨損。但護(hù)環(huán)和轉(zhuǎn)子螺母內(nèi)表面有一些腐蝕，氣體冷凝器和其他熱交換器內(nèi)發(fā)現(xiàn)臟物。

檢修之后的發(fā)電機(jī)并網(wǎng)運(yùn)行后，檢查了各種負(fù)荷時(shí)(包括接近額定負(fù)荷930～1050MW)的發(fā)電機(jī)部件的運(yùn)行情況。檢查表明，發(fā)電機(jī)的熱參數(shù)、振動(dòng)參數(shù)以及其他參數(shù)都保持在檢修之前的水平，沒(méi)有超過(guò)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)文件的極限。采用先進(jìn)的結(jié)構(gòu)后，零引出線擋板和外殼的發(fā)熱溫度降低一些。

7 需要進(jìn)一步研究的問(wèn)題

從上世紀(jì)70年代末，俄羅斯在核電四極汽輪發(fā)電機(jī)設(shè)計(jì)上做了大量理論研究和試驗(yàn)工作，有很多工作值得借鑒和研究。

隨著中國(guó)四極核電機(jī)組的引進(jìn)，對(duì)四極汽輪發(fā)電機(jī)特性的研究顯得比較緊迫。例如：上、下層線棒不同截面附加損耗的計(jì)算，負(fù)載時(shí)轉(zhuǎn)子漏磁通和滿載勵(lì)磁電流的計(jì)算，瞬變及超瞬變電抗飽和值的計(jì)算，附加鐵耗的計(jì)算，軸承損耗計(jì)算，定子端部電動(dòng)力計(jì)算。在通風(fēng)及機(jī)械設(shè)計(jì)計(jì)算方面，如通風(fēng)計(jì)算的模擬驗(yàn)證方法，流體場(chǎng)、溫度場(chǎng)的計(jì)算等問(wèn)題，都有待于深入研究。

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