基于滑模的圓筒直線電機位置控制系統(tǒng)研究

夏 俊，李倩龍，潘劍飛，張 博

(1.深圳市電子學會，深圳 518052；2.深圳電磁控制重點實驗室，深圳 518060)

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基于滑模的圓筒直線電機位置控制系統(tǒng)研究

夏 俊1，李倩龍2，潘劍飛2，張 博2

(1.深圳市電子學會，深圳 518052；2.深圳電磁控制重點實驗室，深圳 518060)

無鐵心圓筒直線電機具有重量輕、慣性小、響應速度快等優(yōu)點，廣泛應用于工業(yè)加工及制造領(lǐng)域。由于此類控制系統(tǒng)易受參數(shù)變化和負載擾動等不確定因素的影響，且傳統(tǒng)比例-積分-微分(PID)控制器難以保證此類被控對象快速性和穩(wěn)態(tài)性能的缺點，采用基于指數(shù)趨近律的滑模算法，縮短滑模變量的趨近時間，從而提高該直線電機位置控制系統(tǒng)的響應速度。實驗結(jié)果表明，該方法使無鐵心圓筒直線電機位置控制系統(tǒng)同時具有響應速度快和穩(wěn)態(tài)性能高的優(yōu)勢，在幅值為10 mm,頻率為0.5 Hz方波參考位置信號下，上升時間不超過29 ms，絕對穩(wěn)態(tài)誤差精度控制不超過3 μm。

無鐵心圓筒直線電機；滑模；位置控制；趨近律

0 引 言

作為直驅(qū)直線電機的一種，圓筒型直線電機可以直接驅(qū)動負載作直線運動，無需旋轉(zhuǎn)電機配合機械傳動裝置轉(zhuǎn)變成直線運動。這類直線電機具有響應速度高、損耗低等優(yōu)點，在響應速度快及高精度的直線交流伺服系統(tǒng)中獲得廣泛應用[1]。圓筒直線電機從結(jié)構(gòu)上分為有鐵心圓筒直線電機和無鐵心圓筒直線電機(Ironless Tubular Permanent Magnet Linear Motor, ITPMLM)，與有鐵心圓筒直線電機相比，ITPMLM重量輕、慣性小、運行噪音更低，不存在齒槽效應以及鐵心兩端開端引起的推力波動問題[1]。但模型參數(shù)的非確定性及外部的干擾等因素增加了控制難度。采用傳統(tǒng)PID控制器一般可以使控制系統(tǒng)獲得較好的魯棒特性和控制效果，由于圓筒型直線電機這類被控對象模型對控制參數(shù)敏感，因此，系統(tǒng)的快速性以及穩(wěn)態(tài)性能很難同時兼顧[2]。文獻[3]采用直接推力方法設計的系統(tǒng)控制器，該控制方法舍去矢量旋轉(zhuǎn)變換等復雜運算，使控制系統(tǒng)計算簡化，從而提高系統(tǒng)的快速響應能力。但該方法具有電壓矢量不連續(xù)造成的磁鏈脈動及低速運行性能差等問題。文獻[4]采用基于指數(shù)趨近律滑?？刂品桨高M行仿真分析，該方法使控制系統(tǒng)具有較快的響應速度和較好的魯棒性，但并未搭建實驗平臺得出實驗結(jié)果，也沒有分析系統(tǒng)的響應性能。

本文采用基于指數(shù)趨近律的滑?？刂品椒ㄔO計位置控制器，搭建實驗平臺，并與傳統(tǒng)PID控制器實驗結(jié)果相比，滑?？刂破飨挛恢酶欗憫俣取⑹諗克俣纫约胺€(wěn)態(tài)精度都有所提高。

1 電機結(jié)構(gòu)

被控對象是Copley公司生產(chǎn)的SM1104型ITPMLM。ITPMLM實物圖如圖1所示，其主要由基座、導軌、定子桿、動子以及位置傳感器等組成。圖2為ITPMLM沿定子桿軸線1/4剖面結(jié)構(gòu)示意圖，其中動子由繞組和繞組支架組成，繞組支架采用環(huán)氧樹脂材料塑封而成。定子由永磁體和不銹鋼管組成，永磁體采用稀土材料釹鐵硼制作而成，軸向充磁；極性相反依次排列。動子和定子之間有一定氣隙。該電機的結(jié)構(gòu)為4極6槽，極距為25.6 mm，可得電機對應的槽距為17.07 mm。表1為電機的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)。

圖1 ITPMLM實物圖

圖2 ITPMLM剖面結(jié)構(gòu)示意圖

初級尺寸或數(shù)目次級尺寸或數(shù)目槽數(shù)6極數(shù)4槽距17.07mm極距25.6mm槽寬11mm永磁體長度12.8mm槽深7mm永磁體寬度2mm槽口寬度3mm氣隙0.1mm

2 滑模變結(jié)構(gòu)控制設計

滑模變結(jié)構(gòu)控制實質(zhì)是一種綜合的、有效的魯棒控制方法。但該控制方法不同于其它控制方法主要之處在于系統(tǒng)的“結(jié)構(gòu)”是變化的，通過選擇滑模平面，設計控制器，當達到一定匹配要求時，系統(tǒng)依照預設“滑動模態(tài)”的狀態(tài)軌跡進行運動，對參數(shù)攝動和外界干擾具有完全的魯棒性[5-6]，所以變結(jié)構(gòu)控制常被稱為滑動模態(tài)控制，簡稱滑模控制。

x(k+1)=Ax(k)+Bu(k)=

(1)

令被控系統(tǒng)的位置指令為r(k)；dr(k)是它的變化率，取R=[r(k);dr(k)]，R1=[r(k+1);dr(k+1)]。用線性外推的方法預測r(k+1),dr(k+1)，即：

(2)

切換函數(shù)：

s(k)=Ce[R-x(k)]

(3)

u(k)=(CeB)-1[CeR1-CeAx(k)-s(k+1)]

(4)

趨近律：

s(k+1)=s(k)+T{-εsgn[s(k)]-qs(k)}

(5)

式中：T為采樣周期。由式(4)和式(5)，獲得基于指數(shù)趨近律無鐵心圓筒永磁直線電機的離散控制律：

(6)

式中：ds(k)=-εTsgn [s(k)]-qTs(k),且ε>0,q>0。

基于趨近律所設計的離散滑模變結(jié)構(gòu)控制器，可以調(diào)節(jié)的參數(shù)為q，ε，c。其中q為趨近速度參數(shù)，q的數(shù)值在切換函數(shù)動態(tài)變化過程起到重要作用，決定了系統(tǒng)趨近滑模面的速度，從而進一步優(yōu)化被控系統(tǒng)的動態(tài)性能。隨著q值的增加，被控系統(tǒng)到達切換平面的速度也隨之加快；當q越趨近于1/T時，被控系統(tǒng)達到切換平面的時間越短[7]。

滑模面參數(shù)c決定了控制器切換函數(shù)，這是因為c的取值決定了在滑模面上運動的漸進穩(wěn)定和較好的動態(tài)性能[7]。c取值越大，滑模面上的運動速度越快，被控系統(tǒng)的快速性能也就越好。同時，增大滑模參數(shù)c和趨近速度參數(shù)q的值均可以加快系統(tǒng)響應的快速性。但是過大的參數(shù)取值會導致系統(tǒng)輸出量過大，從而使系統(tǒng)出現(xiàn)抖振現(xiàn)象。解決系統(tǒng)參數(shù)攝動及外干擾主要靠調(diào)節(jié)符號函數(shù)的增益參數(shù)ε，ε取值越大，系統(tǒng)抵抗攝動以及外界干擾的性能就越強。但過大的系統(tǒng)增益會引起系統(tǒng)抖振加大，一般系統(tǒng)的抖振幅度與參數(shù)ε成正比關(guān)系[7]。

3 實驗平臺搭建

ITPMLM位置控制系統(tǒng)框圖如圖3所示?？刂扑惴ú捎脗鹘y(tǒng)PID策略和滑模變結(jié)構(gòu)控制方法，從而比較研究在不同的控制策略下，系統(tǒng)的性能差別。系統(tǒng)的參考位置與傳感器反饋的實際位置的差值分別作為兩種控制器的輸入信號，兩控制器的輸出信號分別作用于驅(qū)動器進而控制圓筒直線電機。ITPMLM位置控制系統(tǒng)的整體實驗裝置平臺如圖4所示。該位置控制系統(tǒng)主要由無鐵心圓筒永磁直線電機、電源、驅(qū)動器、位置傳感器、dSPACE控制板卡和用于編寫控制程序、建立控制界面的計算機等組成。

圖3 ITPMLM位置控制系統(tǒng)框圖

4 實驗結(jié)果及分析

搭建好實驗平臺，設定系統(tǒng)的輸入信號為頻率為0.5 Hz，幅值為10 mm的方波信號，運行控制程序得到PID控制器以及滑模控制器下ITPMLM的位置跟蹤曲線如圖5所示，圖中顯示PID控制器下ITPMLM在方波的下半周期位置的最低點是-10.38 mm，即ITPMLM在下半周期超調(diào)為1.9%。

將圖5中區(qū)域A放大得到圖6，可以看出在滑?？刂葡孪到y(tǒng)位置響應的上升時間為0.029 s，調(diào)節(jié)時間為0.026 s(幅值20 mm，±2%的誤差帶)，在上半周期有超調(diào)1.35%，PID控制下系統(tǒng)位置響應的上升時間為0.223 s，調(diào)節(jié)時間為0.123 s。

圖5 PID控制與滑模控制下位置跟蹤曲線

圖6 ITPMLM位置跟蹤曲線區(qū)域A放大圖

圖7 為PID控制器與滑?？刂破飨翴TPMLM的位置跟蹤誤差曲線，將區(qū)域B放大可以得到圖8，根據(jù)圖8可以看出，在PID控制器下系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)精度在52 μm內(nèi)，其中波形上升階段的跟蹤精度為52 μm，下降階段的跟蹤精度為12.5 μm；在滑?？刂葡孪到y(tǒng)的穩(wěn)態(tài)精度在3 μm內(nèi)，其中波形上升階段的跟蹤精度為1 μm，下降階段的跟蹤精度為3 μm。

圖7 PID控制與滑?？刂葡挛恢酶櫿`差曲線

圖8 ITPMLM位置跟蹤誤差曲線區(qū)域B放大圖

表2匯總了PID控制器與滑模控制器下位置控制系統(tǒng)動態(tài)與穩(wěn)態(tài)性能指標。

表2 PID控制與滑?？刂葡孪到y(tǒng)響應指標比較

由表2可知，滑?？刂戚^PID控制，系統(tǒng)的響應速度和收斂速度都有所加快，超調(diào)減少，系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)精度有了明顯的提升。

5 結(jié) 語

本文將一種基于指數(shù)趨近律的二階滑?？刂品椒?，應用于對ITPMLM的位置控制，搭建了基于PID控制器與滑?？刂破鞯腎TPMLM位置控制系統(tǒng)實驗平臺。實驗結(jié)果表明,基于滑?？刂破鞯奈恢每刂葡到y(tǒng)對ITPMLM的控制取得了快速的暫態(tài)性能和良好的穩(wěn)態(tài)性能，其中位置上升時間不超過0.029 s，絕對穩(wěn)態(tài)誤差達到3 μm。

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Research on Position Control System of Tubular Linear Motor Based on Sliding Mode

XIAJun1，LIQian-long2，PANJian-fei2,ZHANGBo2

(1.Shenzhen Institute of Electronics，Shenzhen 518052,China； 2.Shenzhen Key Laboratory of Electromagnetic Control,Shenzhen 518060,China)

Non-core tubular linear motor has the advantages of light weight, low inertia and fast response, it is widely used in industrial processing and manufacturing fields.Since these control systems were susceptible to parameter variations and load disturbances and other uncertainties, and the traditional proportional-integral-derivative (PID) controllers is hard to guarantee that the controlled objects have a fast and a good steady-state performance, a sliding mode algorithm based on exponential reaching law was adopted to shorten the sliding variables approaching time, and then the response rate of position control system for linear motor was improved.The experiment results show that this method makes the position control system is capable of fast response and good steady-state performance, the rise time is no more than 29 ms and the absolute steady-state error falls into 3 μm in the amplitude of 10mm, a frequency of 0.5 Hz square wave position reference signal.

ironless tubular linear motor; sliding mode; position control; reaching law

2016-03-22

國家自然科學基金項目(51477103,51577121)；廣東省自然科學基金項目(S2014A030313564，S2015A010106017)

TM359.4

A

1004-7018(2016)09-0086-03

夏俊(1971-)，男，碩士，研究方向為電子及通信技術(shù)。