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    汽輪發(fā)電機(jī)組功率振蕩的原因及防范措施

    2015-05-30 22:44:14韓振興黃合敏
    中國(guó)機(jī)械 2015年5期
    關(guān)鍵詞:防范措施

    韓振興 黃合敏

    摘 要: 汽輪發(fā)電機(jī)組運(yùn)行中功率振蕩一直是一個(gè)難于解決的問(wèn)題,導(dǎo)致汽輪發(fā)電機(jī)組功率振蕩的主要原因是汽輪機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)PID參數(shù)整定不當(dāng), 汽輪機(jī)調(diào)速汽門流量特性曲線不匹配,配汽機(jī)構(gòu)問(wèn)題等,結(jié)合幾起典型的汽輪發(fā)電機(jī)組功率振蕩事件,提出有效的防范措施。

    關(guān)鍵詞: 汽輪發(fā)電機(jī)組;功率振蕩;防范措施

    近年來(lái),某區(qū)域內(nèi)多個(gè)電廠發(fā)生了汽輪發(fā)電機(jī)組功率振蕩引發(fā)的電網(wǎng)低頻振蕩的不安全事件;通過(guò)事件調(diào)查分析,造成汽輪發(fā)電機(jī)組功率振蕩的主要原因是汽輪機(jī)控制閥門及其調(diào)節(jié)系統(tǒng)波動(dòng)引起的,下面結(jié)合幾起典型事件,對(duì)引起汽輪發(fā)電機(jī)組功率振蕩的原因進(jìn)行分析,并提出防范措施。

    1.幾起典型汽輪發(fā)電機(jī)組功率振蕩事件分析

    1.1調(diào)節(jié)系統(tǒng)參數(shù)整定不當(dāng)導(dǎo)致的功率振蕩

    1.1.1事件過(guò)程

    某電廠#1機(jī)組采用哈爾濱汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的CLN600-24.2/566/566型超臨界凝汽式600MW汽輪發(fā)電機(jī)組,數(shù)字電液控制系統(tǒng)(DEH)采用EMERSON公司的OVATION分散控制系統(tǒng),2011年11月19日,該機(jī)組在帶負(fù)荷試運(yùn)階段,進(jìn)行300MW負(fù)荷點(diǎn)制粉系統(tǒng)工況檢驗(yàn)工作,機(jī)組處于DEH功率控制模式下運(yùn)行,15:21:50時(shí)運(yùn)行人員將功率目標(biāo)設(shè)定為310MW,15:22:30時(shí)汽輪機(jī)調(diào)門開(kāi)始波動(dòng),機(jī)組功率開(kāi)始振蕩,最大峰值達(dá)到465MW,造成電網(wǎng)發(fā)生低頻振蕩,電網(wǎng)500kV交流送出斷面(羅馬線+羅百雙回線+硯崇甲線)波動(dòng)峰峰值達(dá)到276MW,直至DEH檢測(cè)到功率設(shè)定目標(biāo)值與實(shí)際值偏差>10MW,自動(dòng)切除功率控制回路后,15:26:00時(shí)功率波動(dòng)才消除。部分主網(wǎng)500kV線路振蕩曲線如圖1-1:

    1.1.2 功率振蕩原因分析

    分析功率波動(dòng)數(shù)據(jù),可以看出,波動(dòng)過(guò)程大致分為三個(gè)過(guò)程,如圖1-2所示:

    第一階段:t1-t2(t1=15:23:10,t2=15:23:23)之間為功率波動(dòng)的起振初期,功率波動(dòng)幅度逐漸放大,頻率為0.58Hz,振蕩阻尼-1%。起振前#1機(jī)出力300MW左右,主蒸汽壓力17.2Mpa,DEH投入功率控制模式。15:21:50運(yùn)行人員將目標(biāo)功率從300MW設(shè)為310MW,由于#1機(jī)組DEH功率控制回路PID參數(shù)是按典型機(jī)型特性設(shè)置的,調(diào)節(jié)作用偏強(qiáng)且存在超調(diào),在較大幅度階躍擾動(dòng)情況下容易產(chǎn)生振蕩,是引起功率波動(dòng)的主要原因。

    第二階段:t2-t3(t2=15:23:23,t3=15:24:35)之間為功率波動(dòng)變化和發(fā)展階段,在t2時(shí)刻DEH檢測(cè)到實(shí)際值與功率設(shè)定目標(biāo)值的偏差>10MW,自動(dòng)切除功率控制回路,但閥控模式下不合理地使調(diào)門開(kāi)度從17.8%躍變?cè)鲋?2.55%,機(jī)組有功功率也由310MW相應(yīng)陡增至485MW,使得電廠對(duì)系統(tǒng)的阻尼水平降低、動(dòng)態(tài)穩(wěn)定性降低,波動(dòng)持續(xù)且在勵(lì)磁系統(tǒng)的作用下呈現(xiàn)弱阻尼特性,波動(dòng)頻率從0.58Hz突變至0.66Hz。

    第三階段,t3-t4 (t3=15:24:35,t4=15:26:00)之間為功率波動(dòng)逐漸平息階段,t4時(shí)刻功率波動(dòng)平息。期間DEH處于閥控模式,綜合閥位指令未變,隨著鍋爐主蒸汽壓力繼續(xù)下降,機(jī)組有功隨之逐漸下降,電廠對(duì)系統(tǒng)的阻尼水平逐漸提高,振蕩逐漸平息,振蕩平息的t4時(shí)刻,#1機(jī)組出力為325MW,隨后機(jī)組出力在280-300MW之間運(yùn)行,也未再出現(xiàn)功率波動(dòng)。

    1.2 汽機(jī)調(diào)門落入不靈敏區(qū)導(dǎo)致的強(qiáng)迫功率振蕩事件

    1.2.1 事件過(guò)程

    某電廠#2機(jī)組采用哈爾濱汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的N300-16.7/537/537型亞臨界凝汽式300MW汽輪發(fā)電機(jī)組,數(shù)字電液控制系統(tǒng)(DEH)采用日立公司的HIACS-5000M分散控制系統(tǒng),2008年4月21日10:26,該機(jī)組帶負(fù)荷148.5MW,主蒸汽壓力16.76MPa,在進(jìn)行“單閥”切換為“順序”閥運(yùn)行過(guò)程中,10:26~10:35期間發(fā)生了機(jī)組功率在121MW~187MW間振蕩,該波動(dòng)頻率為0.36Hz,接近電網(wǎng)中的云南、貴州電網(wǎng)對(duì)廣東電網(wǎng)之間振動(dòng)模式的頻率,引發(fā)主網(wǎng)功率振蕩,最大振幅達(dá)231.9MW。

    1.2.2 功率振蕩原因分析

    該機(jī)組在10:26~10:35期間,進(jìn)行正常的“單閥”切換為“順序”閥運(yùn)行時(shí),由于機(jī)組運(yùn)行工況控制不佳,主蒸汽壓力參數(shù)高(16.76MPa),而帶負(fù)荷低(148.51MW),切換過(guò)程中GV閥位給定值落入(39.5~40.5)不靈敏區(qū),造成高調(diào)門波動(dòng),導(dǎo)致功率振蕩,最終引發(fā)主網(wǎng)功率振蕩。

    1.3 由于調(diào)卡澀導(dǎo)致的功率振蕩

    1.3.1事件過(guò)程

    某電廠#11機(jī)組采用東方汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的N300-16.7/537/537型亞臨界凝汽式300MW汽輪發(fā)電機(jī)組,數(shù)字電液控制系統(tǒng)(DEH)采用美國(guó)美卓的MAXDNA分散控制系統(tǒng),2009年4月8日7點(diǎn)30分,該機(jī)組有功功率248MW,主汽壓力15.94MPa,在進(jìn)行正常的“單閥”切換為“順序”閥操作,切換過(guò)程中7:31:43~7:32:53發(fā)生功率振蕩,最大幅值達(dá)12MW。

    1.3.2 功率振蕩原因分析

    從閥切換過(guò)程中高調(diào)門指令和反饋趨勢(shì)看,7點(diǎn)31分43秒調(diào)門開(kāi)度指令變化后, #1、2調(diào)門在30%~39%期間有輕微卡澀現(xiàn)象,造成閥門實(shí)際動(dòng)作滯后指令1秒左右,機(jī)組指令與機(jī)組有功功率有偏差,在功率調(diào)節(jié)器反饋調(diào)節(jié)作用下,調(diào)門指令、負(fù)荷波動(dòng),主汽壓力最大波動(dòng)值為0.15MPa,汽機(jī)高調(diào)門開(kāi)度最大波動(dòng)值分別為#1:8.31%、# 2:8.25%、#3:2.29%、#4:1.58%,功功率最大波動(dòng)值為12MW,到32分53秒機(jī)組穩(wěn)定。

    2.防止汽輪發(fā)電機(jī)組功率振蕩的措施

    結(jié)合以上案例分析,調(diào)節(jié)系統(tǒng)參數(shù)整定不當(dāng), 調(diào)門流量特性曲線不能真實(shí)反應(yīng)調(diào)門實(shí)際流量特性,調(diào)速汽門機(jī)械部分故障等是導(dǎo)致汽輪發(fā)電機(jī)組功率波動(dòng)甚至引發(fā)振蕩的主要因素,應(yīng)從以下幾方面采取措施,防止汽輪發(fā)電機(jī)組功率振蕩事件的發(fā)生:

    2.1做好DEH調(diào)節(jié)系統(tǒng)中PID調(diào)節(jié)器的參數(shù)整定:

    DEH調(diào)節(jié)系統(tǒng)中PID調(diào)節(jié)器的參數(shù)是決定系統(tǒng)穩(wěn)定性的重要因素,新機(jī)調(diào)試和機(jī)組檢修后,只有在PID調(diào)節(jié)器參數(shù)得到良好整定的條件下 ,才能投入DEH控制系統(tǒng)自動(dòng)功能。

    機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中,當(dāng)鍋爐燃燒不穩(wěn)或調(diào)控不當(dāng)導(dǎo)致蒸汽壓力不穩(wěn)定時(shí),在這種情況下,因被控對(duì)象特性發(fā)生變化,調(diào)節(jié)系統(tǒng)的調(diào)節(jié)效果會(huì)變差,容易產(chǎn)生過(guò)調(diào)甚至發(fā)生振蕩,因此有必要在PID調(diào)節(jié)回路上加入必要的閉鎖邏輯,防止振蕩的發(fā)生。

    2.2優(yōu)化調(diào)門流量特性曲線

    調(diào)門流量特性曲線不能真實(shí)反應(yīng)調(diào)門實(shí)際流量特性,存在所謂的不靈敏區(qū),容易造成功率波動(dòng)。應(yīng)通過(guò)設(shè)計(jì)階段對(duì)調(diào)速系統(tǒng)特性曲線的校對(duì),投運(yùn)后和檢修后進(jìn)行閥門流量特性測(cè)試,對(duì)閥門流量特性和重疊度進(jìn)行修正,使修正后的DEH調(diào)門流量特性曲線與機(jī)組實(shí)際流量特性充分結(jié)合,防止DEH自動(dòng)功率控制過(guò)調(diào),產(chǎn)生功率振蕩。

    2.3防止調(diào)速汽門發(fā)生卡澀

    應(yīng)嚴(yán)格按照《防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項(xiàng)重點(diǎn)要求》做好防止調(diào)速汽門卡澀的措施,確定詳細(xì)的閥門檢修方案、閥門定期活動(dòng)試驗(yàn)方案、油質(zhì)及汽水品質(zhì)定期化驗(yàn)細(xì)則,檢修中對(duì)調(diào)速系統(tǒng)伺服閥、LVDT, 伺服卡進(jìn)行檢測(cè),避免引發(fā)調(diào)速汽門卡澀的因素發(fā)生。

    2.4增加功率波動(dòng)判斷邏輯,及時(shí)退出DEH自動(dòng)

    通過(guò)以上措施可以極大的減少功率振蕩情況的發(fā)生,但仍無(wú)法徹底消除??梢酝ㄟ^(guò)增加功率波動(dòng)判斷邏輯,通過(guò)干預(yù),及時(shí)消除功率波動(dòng),防止引發(fā)電網(wǎng)功率振蕩。如宣威電廠通過(guò)在DCS中增加功率波動(dòng)判斷邏輯,當(dāng)判斷機(jī)組發(fā)生低頻功率振蕩(頻率在0.2~2.5Hz之間,波動(dòng)幅度大于6MW)時(shí),立即發(fā)出功率波動(dòng)報(bào)警,退出DEH自動(dòng)運(yùn)行方式,有效避免了功率振蕩事件的再次發(fā)生。

    3.結(jié)語(yǔ)

    汽輪發(fā)電機(jī)組運(yùn)行中功率振蕩一直是一個(gè)難于解決的問(wèn)題,通過(guò)對(duì)汽輪機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)PID參數(shù)的合理整定,邏輯優(yōu)化, 優(yōu)化流量特性曲線使之與實(shí)際匹配,有效防止調(diào)速汽門發(fā)生卡澀等措施,能有效防止功率振蕩事件的發(fā)生。

    參考文獻(xiàn):

    [1]韓志勇,賀仁睦,徐衍會(huì).汽輪機(jī)壓力脈動(dòng)引發(fā)電力系統(tǒng)低頻振蕩的共振機(jī)理分析[J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào),2008,28(1):47-51.

    [2]李建設(shè),蘇寅生,周劍.地區(qū)電網(wǎng)低頻振蕩問(wèn)題及其治理措施[J].廣東電力,2010,23(1):5-9.

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