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    低壓斷路器雙金屬片殘余應力的多物理場仿真研究

    2025-02-02 00:00:00黎慶柱朱林豐陳國峰謝天華蔡美丹
    中國新技術新產品 2025年2期
    關鍵詞:殘余應力

    摘 要:本文對雙金屬片的殘余應力情況進行分析,利用COMSOL多物理場仿真工具,研究雙金屬片殘余應力對其性能的影響。利用COMSOL軟件對電流、固體力學和固體傳熱3個物理場進行耦合,得到雙金屬片在不同電流下的變形程度,結果表明,變形程度隨電流增大而增大。通過預設殘余應力,研究了殘余應力對雙金屬片的影響,結果表明,殘余應力會對雙金屬片的變形程度造成影響。在雙金屬片的生產制造中,應當通過熱處理等方法降低殘余應力,以提高雙金屬片的性能并延長使用壽命。

    關鍵詞:雙金屬片;殘余應力;熱變形;多物理場仿真

    中圖分類號:TP 211" " 文獻標志碼:A

    低壓斷路器在電力系統(tǒng)中扮演關鍵角色,負責電路的開合及提供保護。其雙金屬片是關鍵組件,但可能因制造和環(huán)境因素產生殘余應力[1],影響性能。研究雙金屬片的殘余應力對提高設備可靠性和壽命至關重要。多物理場耦合仿真能有效模擬雙金屬片在電流負載下的應力、變形和溫度分布[2],為分析殘余應力影響提供工具。

    1 雙金屬片的結構與作用原理

    雙金屬片是一種由2種不同熱膨脹系數(shù)的金屬片通過粘合、焊接或滾壓等方式組裝而成的復合材料。常見的雙金屬片結構由2層金屬片構成,其中一層通常是熱膨脹系數(shù)較大的金屬,而另一層則是熱膨脹系數(shù)較小的金屬[3-4]。

    在實際應用中,通常將雙金屬片的其中一端固定,另外一端與脫扣器接觸,如圖1所示。當雙金屬片的變形量超過其脫扣器的脫扣行程時,推動脫扣器完成脫扣,實現(xiàn)過載保護功能。雙金屬片位移如公式(1)所示。

    (1)

    式中:f為變形量;K為雙金屬片的比彎曲;l為雙金屬片的長度;δ為雙金屬片的厚度;τ為雙金屬片的溫升。

    變形量與雙金屬片長度l的平方成及溫升τ成正比,與厚度δ成反比。

    2 雙金屬片多物理場耦合仿真過程

    雙金屬片作為一種典型的多物理場耦合問題,它不僅受到單一物理場的影響,而且涉及電流、固體力學以及固體傳熱等多個物理場的共同作用。因此,為了全面地理解和分析雙金屬片在實際應用中的行為,必須借助多物理場仿真軟件來進行詳盡的模擬分析。

    雙金屬片多物理場耦合仿真流程如圖2所示。利用專業(yè)軟件對雙金屬片進行三維建模,可以精確模擬主動層和被動層的尺寸和形狀。這2層的尺寸均為6mm寬、30mm長、0.5mm厚。軟件中模擬了兩端裝配形式,將2層連接起來,確保連接穩(wěn)固,并將它們整合為一個聯(lián)合體。

    當進行雙金屬片的仿真研究時,需要根據(jù)其實際材料特性來定義一系列關鍵的材料參數(shù)。這些參數(shù)包括熱導率、熱膨脹系數(shù)以及楊氏模量等,這些都是影響雙金屬片性能的重要因素。通過精確定義這些材料參數(shù),可以確保仿真結果的準確性和可靠性。在本文中,選擇了特定的雙金屬片牌號5J1580作為研究對象。該雙金屬片由2層不同材料組成,其中主動層材料為Ni20Mn6,被動層材料為Ni36。Ni20Mn6是一種鎳錳合金,具有良好的機械性能和耐腐蝕性,而Ni36是一種鎳鐵合金,具有較高的熱膨脹系數(shù),這使它在溫度變化時能夠產生較大的形變。對這2種材料特性進行深入了解和精確參數(shù)定義,可以更好地模擬和預測雙金屬片在實際應用中的行為和性能。

    雙金屬片在電流作用下變形涉及固體力學、固體傳熱和電磁場的相互作用,須研究這3個物理場。同時,須考慮熱膨脹和電磁熱的多物理場效應。在固體傳熱分析中,設定初始溫度為20℃,考慮雙金屬片與空氣間的熱交換,熱通量為5W/m2·K。電流場分析中,在雙金屬片一端施加電流,另一端接地。固體力學分析中,固定雙金屬片一端,其余界面自由。為研究預應力影響,還需要在固體力學模型中設定彈性材料的初始應力。

    3 雙金屬片多物理場耦合仿真結果與分析

    雙金屬片在電流作用的的變形如圖3所示。左端面為固定端,其變形程度最小。最大變形值出現(xiàn)在自由端的右端面處,該端面的變形推動斷路器的脫扣裝置完成電路的斷開。

    通過設置不同的電流值,得到雙金屬片在不同電流下的最大變形量,結果如圖4所示。雙金屬片最大變形量隨電流增大而變大,當電流為10A~100A時,采用數(shù)據(jù)擬合方式得到電流與最大變形量的關系為y=-0.3294+0.00133x+6.57×10-4×x2,擬合決定系數(shù)R-Square為0.9997。

    根據(jù)孫創(chuàng)等[3]的試驗研究發(fā)現(xiàn),雙金屬片在脫扣過程中,其變形量大約為1.55mm。這一數(shù)據(jù)是通過觀察圖4中的電流變化得出的,此時電流值約為50A。當電流達到50A時,雙金屬片的變形量達到了最大值,具體為1.6605mm。基于這些發(fā)現(xiàn),研究者們決定將電流設定為50A,以便進一步探討在不同預應力條件下,雙金屬片的最大變形量會受到怎樣的影響。在研究中,應力被細分為9個不同的分量,這些分量包括正應力和剪切應力在3個不同方向上的分量。在三維空間中,正應力和剪切應力可以用一個3×3的矩陣表示,如公式(2)所示,這個矩陣稱為應力張量。在直角坐標系中,應力張量的分量可以表示為σij,其中x、y和z分別代表坐標軸方向。τxy與τyx、τxz與τxz、τyz與τzy是同一平面上的相關分量,只研究其中1對。

    (2)

    分別研究σx、σy、σz、τxy、τxz及τyz應力分量對雙金屬片變形的影響,設置殘余應力值為-500MPa~500MPa,梯度為10MPa,其結果如圖5所示。

    y方向的正應力σy與x-z平面的切應力τxz對最大變形量的影響較小,預應力與最大變形量接近線性關系。當應力為-500MPa~500MPa時,最大變形量均為1.7072mm,與無預應力時的最大變形量1.6605mm相比,其變形量的變化率僅為1.7%。

    當分析雙金屬片的應力-變形特性時發(fā)現(xiàn),其在x方向上的正應力σx與z方向上的正應力σz的曲線幾乎重合。說明在這2個方向上,雙金屬片的應力響應具有高度的一致性。進一步觀察發(fā)現(xiàn),當雙金屬片的預應力值為負值時,雙金屬片的變形量會顯著增大。相反,當預應力值為正值時,雙金屬片的變形量則會相應變小。具體來說,在σx與σz均為-500MPa的情況下,雙金屬片的最大變形量分別達到了1.7452mm和1.7503mm。進一步計算變形量的變化率發(fā)現(xiàn),其變化率分別為5.1%和5.4%。這一結果表明,即使在相同的負應力條件下,z方向的變形量略大于x方向的變形量,但兩者的變化率相差不大,顯示雙金屬片在不同方向上的變形特性具有一定的對稱性和一致性。

    在x-y平面中,切應力τxy的存在會對材料的變形量產生一定的影響。盡管這種影響相對較小,但在特定的應力范圍內,即當應力值達到-500MPa和500MPa時,可以觀察到最大變形量的變化。具體來說,在這2個應力值下,最大變形量均為1.7072mm。盡管應力值的變化范圍較大,為-500MPa~500MPa,但是變形量的變化率僅為2.7%。這意味即使應力值發(fā)生了顯著的變化,變形量的變化仍然相對較小,顯示材料在這一應力范圍內的變形具有一定的穩(wěn)定性。

    在y-z平面中,切應力τyz對材料的變形量具有顯著的影響。具體來說,當應力值為負時,材料的變形量會顯著增加;相反,當應力值為正時,材料的變形量則會相應減小。例如,在應力值為-500MPa的情況下,材料的最大變形量可以達到2.0403mm;而在應力值為500MPa的情況下,最大變形量則為1.2808mnm。值得注意的是,在這2種情況下,變形量的變化率均為22.9%。這表明,無論應力值是正是負,其對變形量的影響程度是相同的,變化率保持不變。

    4 結語

    研究中利用COMSOL軟件模擬了在不同電流下雙金屬片的變形程度,結果表明,其變形量隨著電流增大而增大。通過數(shù)據(jù)擬合方法得到雙金屬片最大變形量與電流的關系,為低壓斷路器的設計研發(fā)提供了參考。

    本文采用設置預應力的方式研究了預應力對雙金片變形量的影響。結果顯示應力為-500MPa~500MPa時,y方向的正應力σy、x-z平面的切應力τxz、x方向的正應力σx、z方向的正應力σz及x-y平面的切應力τxy對最大變形量的影響較小,對斷路器的脫扣影響也較小。

    在y-z平面中,切應力τyz對雙金屬片的變形量具有顯著的影響。當切應力τyz的值在-500MPa~500MPa變化時,雙金屬片的變形量會發(fā)生顯著的變化。具體來說,在這個應力區(qū)間內,雙金屬片的變形量變化率可以達到22.9%。變形量的變化對斷路器脫扣機制至關重要,是確保其及時脫扣的關鍵因素。為此,設計和制造斷路器時,必須考慮y-z平面的切應力τyz對雙金屬片變形量的影響,以保證斷路器可靠地執(zhí)行脫扣功能。

    殘余應力影響雙金屬片變形,可能導致斷路器異常脫扣。本文旨在為低壓斷路器雙金屬片設計和制造提供理論和實踐指導,以增強其可靠性和壽命,確保電力系統(tǒng)穩(wěn)定。此外,本文為多物理場仿真技術在電力設備中的應用提供了案例和經驗,具有理論和實踐價值。

    參考文獻

    [1]朱海博,楊宇,徐勝國.熱雙金屬片焊接后殘余應力研究及消除方法[J].電器與能效管理技術,2023(1):50-54.

    [2]潘慶元.小型斷路器雙金屬片熱彎曲特性的實驗仿真[J].電器與能效管理技術,2022(2):46-52.

    [3]孫創(chuàng),胡海清,趙升,等.小型斷路器熱雙金屬片電-熱-結構耦合仿真及優(yōu)化[J].溫州大學學報(自然科學版),2023,44(4):40-49.

    [4]肖林,蔣顧平.塑殼斷路器雙金屬片選用與設計[J].電器與能效管理技術,2022(8):61-66.

    基金項目:茂名職業(yè)技術學院科研項目(茂職院[2023]4號)“低壓斷路器雙金屬片耐久性研究”(項目編號:XJ2023000802)。

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