活性彈丸超高速撞擊蜂窩夾芯板雙層結(jié)構(gòu)的損傷特性

關(guān)鍵詞：活性彈丸；超高速撞擊；碎片云；損傷特征；沖擊-爆轟耦合效應(yīng)

活性材料是一種亞穩(wěn)態(tài)含能材料，在正常環(huán)境下表現(xiàn)出足夠的鈍感，但是在強(qiáng)沖擊載荷下會(huì)誘發(fā)內(nèi)部化學(xué)能的釋放[1-2]，發(fā)生類爆轟反應(yīng)，其反應(yīng)速率與載荷強(qiáng)度密切相關(guān)[3]?；钚圆牧系臎_擊起爆反應(yīng)特性對(duì)目標(biāo)造成侵徹和爆轟的耦合毀傷，被廣泛應(yīng)用于高效毀傷領(lǐng)域[4]。PTFE（polytetrafluoroethylene）/Al是一種典型的氟聚物基活性材料，針對(duì)這種材料，國(guó)內(nèi)外學(xué)者開(kāi)展了廣泛的研究。美國(guó)海軍[5-6]開(kāi)展了活性破片對(duì)戰(zhàn)斗機(jī)的毀傷實(shí)驗(yàn)，結(jié)果表明，活性破片增強(qiáng)型戰(zhàn)斗部對(duì)典型空中目標(biāo)的K級(jí)殺傷半徑增大了1倍，殺傷半徑增大了5倍。Xu等[7-9]、謝劍文等[10]、肖艷文等[11]和葛超等[12]研究了活性彈對(duì)油箱、單層金屬靶和多層金屬靶的毀傷效應(yīng)，獲得了撞擊條件對(duì)毀傷模式的影響規(guī)律，揭示了毀傷增強(qiáng)機(jī)理。為了改善活性材料的機(jī)械強(qiáng)度并提高其毀傷能力，研究人員在材料制備工藝[13-14]、力學(xué)特性[15-20]和能量輸出特性[21-25]等方面開(kāi)展了大量的研究，研制出了高強(qiáng)度、高密度、高能量密度且具有良好機(jī)械加工性能的活性材料。

蜂窩夾芯板具有質(zhì)量輕、比強(qiáng)度高、能量吸收效率高、隔熱和隔音性能好等優(yōu)點(diǎn)，是目前常用的輕質(zhì)結(jié)構(gòu)材料，被廣泛應(yīng)用于航空航天裝備和裝甲車輛等領(lǐng)域[26]。鋁合金彈丸擊穿蜂窩夾芯板后形成“通道效應(yīng)”[27-28]，限制了碎片云的膨脹，減小了碎片云對(duì)后板的毀傷面積。

目前，針對(duì)活性材料的毀傷研究主要集中在0.5～2km/s的中低速撞擊，對(duì)于3km/s以上的超高速撞擊毀傷研究較少，而戰(zhàn)斗部向超高速發(fā)展，研究活性彈丸超高速撞擊下蜂窩夾芯板雙層結(jié)構(gòu)的損傷特性對(duì)于裝備的防護(hù)和毀傷具有重要意義。本文中，利用二級(jí)輕氣炮對(duì)蜂窩夾芯板雙層結(jié)構(gòu)靶開(kāi)展超高速撞擊實(shí)驗(yàn)，結(jié)合數(shù)值模擬，分析活性彈丸對(duì)蜂窩板的穿孔特性，獲得碎片云的運(yùn)動(dòng)規(guī)律，揭示活性彈丸沖擊-爆轟耦合效應(yīng)對(duì)目標(biāo)的損傷機(jī)理。

1活性材料的制備與力學(xué)特性

活性材料有多種，如氧化物/金屬、金屬/聚合物混合物、金屬間化合物和復(fù)合材料等。目前，研究較多的材料為氟聚物基活性材料，其主要成分為高氟含量的氟聚物和金屬顆粒。其中，PTFE/Al不僅高能、鈍感，且具有高熱穩(wěn)定性以及一定的力學(xué)性能，是最典型的高能量密度含能活性材料，它完全反應(yīng)時(shí)PTFE和Al的質(zhì)量配比為73.5∶26.5，即零氧配比。PTFE/Al的反應(yīng)方程式為：

PTFE/Al的密度較低，限制了PTFE/Al彈丸的侵徹能力，因此本研究在零氧配比的PTFE/Al中添加了一定的Cu粉來(lái)提高PTFE/Al/Cu活性材料的密度，提高其侵徹能力。計(jì)算Cu的質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)PTFE/Al/Cu能量密度和密度的影響。由于Cu不參與化學(xué)反應(yīng)，隨著Cu質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，PTFE/Al/Cu的能量密度下降，但是密度上升。如圖1（a）所示，為了保證PTFE/Al/Cu仍然具有一定的化學(xué)反應(yīng)強(qiáng)度，PTFE/Al/Cu的能量密度應(yīng)不低于TNT，因此Cu粉的最大質(zhì)量分?jǐn)?shù)為22.7%，此時(shí)PTFE/Al/Cu的能量密度為4.2kJ/g。圖1（b）是PTFE、Al和Cu這3種組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)與PTFE/Al/Cu活性彈密度的關(guān)系，根據(jù)確定的活性彈密度（與橫坐標(biāo)軸平行的直線）與各組分曲線的交點(diǎn)即可確認(rèn)每種組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。

活性材料采用模壓燒結(jié)成型法制備，制備工藝主要包括混合、壓實(shí)、燒結(jié)和冷卻等4個(gè)過(guò)程[5]。首先，將粉末均勻混合，PTFE/Al采用73.5/26.5零氧配比，PTFE/Al/Cu采用58.8/21.2/20零氧配比；然后，將粉末放入特制模具中，在80MPa的成型壓力下保壓5min，壓制成柱狀；將壓制成型的試件放入真空爐中按照?qǐng)D2（a）所示的溫度曲線上升部分進(jìn)行燒結(jié)，爐中通入惰性氣體保護(hù)；燒結(jié)完后，按照?qǐng)D2（a）所示的溫度曲線下降部分進(jìn)行冷卻，直至室溫[13]。制備的活性材料試件如圖2（b）所示。

制備的PTFE/Al密度為2.2g/cm3，PTFE/Al/Cu的密度為2.7g/cm3。將制備的活性材料加工為尺寸為7mm×7mm的試件，并利用分離式霍普金森壓桿對(duì)試件進(jìn)行動(dòng)態(tài)壓力測(cè)試，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖3所示。2種活性材料試件的應(yīng)力-應(yīng)變曲線分為彈性階段、塑性硬化階段和破壞階段，隨著應(yīng)變率的提高，破壞應(yīng)變和破壞強(qiáng)度均增大。PTFE/Al的動(dòng)態(tài)屈服強(qiáng)度很低，在1500s?1的應(yīng)變率下僅為25MPa左右，4500s?1的應(yīng)變率下為40MPa左右。加入20%的Cu以后，在1500s?1的應(yīng)變率下動(dòng)態(tài)屈服強(qiáng)度提高至60MPa左右，在4500s?1的應(yīng)變率下動(dòng)態(tài)屈服強(qiáng)度提高至80MPa左右，達(dá)到原來(lái)的2倍。Cu粉會(huì)降低活性材料的能量密度，但是會(huì)大幅提高材料的密度和強(qiáng)度。

2超高速撞擊實(shí)驗(yàn)

2.1實(shí)驗(yàn)設(shè)置

利用二級(jí)輕氣炮對(duì)蜂窩夾芯板雙層結(jié)構(gòu)靶進(jìn)行超高速撞擊實(shí)驗(yàn)，二級(jí)輕氣炮的發(fā)射管直徑為14.5mm，能將1g彈丸加速到7km/s的速度，如圖4所示。實(shí)驗(yàn)中，對(duì)靶室抽真空，靶室內(nèi)保持30～50Pa的真空度，采用光幕測(cè)量彈丸速度，利用超高速攝像機(jī)拍攝撞擊過(guò)程，記錄碎片云的演化過(guò)程。

實(shí)驗(yàn)用PTFE/Al/Cu活性彈丸尺寸為?7mm×7mm，彈丸和彈托采用氣動(dòng)分離，如圖5（a）所示。蜂窩夾芯板雙層結(jié)構(gòu)靶的第1層為18.0mm厚的蜂窩鋁夾芯板，夾芯板的面板為0.3mm厚的Al2024，后板為4.0mm厚的Al2024板，夾芯板與后板之間的距離為100.0mm，如圖5（b）～（c）所示。靶板內(nèi)部設(shè)有電纜網(wǎng)組件和電子組件，電子組件為工業(yè)電路板，由印制板和電子元器件組成，靶板外部包覆多層鍍鋁聚亞酰胺薄膜。

2.2實(shí)驗(yàn)結(jié)果

共進(jìn)行3發(fā)超高速撞擊實(shí)驗(yàn)，撞擊速度均為3.1km/s左右，實(shí)驗(yàn)1的雙層靶電子組件位于蜂窩板背面，實(shí)驗(yàn)2的雙層靶電子組件位于鋁合金側(cè)板，實(shí)驗(yàn)3的雙層靶電子組件位于后板正面，如表1所示。

3實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析及討論

蜂窩夾芯板的入射孔為比彈體直徑稍大的圓形穿孔，如圖6所示，實(shí)驗(yàn)1、實(shí)驗(yàn)2和實(shí)驗(yàn)3的入射孔直徑分別為10.3、10.1和10.6mm；出射孔（圖7）直徑分別為36.8、66.5和63.8mm，出射孔直徑為彈體直徑的數(shù)倍，呈花瓣?duì)钏毫汛┛?。夾芯板內(nèi)部的蜂窩芯被嚴(yán)重破壞，蜂窩芯胞壁坍塌變形，并且存在燒蝕痕跡；蜂窩板背面也被嚴(yán)重?zé)g，并覆蓋黑色反應(yīng)物。

活性彈丸撞擊蜂窩夾芯板的前面板時(shí)，受沖擊波作用，彈體引發(fā)彈丸的類爆轟反應(yīng)，但是活性材料的反應(yīng)有延遲，因此入射孔為類似惰性彈丸撞擊的圓形穿孔?；钚詮椡柽M(jìn)入蜂窩芯后，類爆轟反應(yīng)產(chǎn)生大量的高溫氣體，沖擊蜂窩芯，形成大量固體碎片，固體碎片和氣體產(chǎn)物在蜂窩芯內(nèi)膨脹并沖擊后面板，造成后面板撕裂并卷邊，產(chǎn)生花瓣?duì)畹某錾淇?。?shí)驗(yàn)1的出射孔直徑明顯小于實(shí)驗(yàn)2和實(shí)驗(yàn)3，這是因?yàn)閷?shí)驗(yàn)1的電子組件位于蜂窩板背面，阻礙了蜂窩夾芯板背面板的撕裂，減小了出射孔直徑。穿孔實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：活性彈超高速撞擊蜂窩夾芯板時(shí)，在蜂窩夾芯板正面形成約等于彈體直徑的圓形入射孔，在夾芯板背面形成數(shù)倍于彈體直徑的花瓣?duì)钏毫殉錾淇祝欣谠鰪?qiáng)結(jié)構(gòu)內(nèi)部的毀傷效應(yīng)。

圖8顯示了實(shí)驗(yàn)2中活性彈丸撞擊蜂窩夾芯板產(chǎn)生的高溫碎片云演化過(guò)程?？梢钥闯?，活性彈丸撞擊蜂窩夾芯板后發(fā)生類爆轟反應(yīng)，產(chǎn)生明亮的火光，高溫氣體產(chǎn)物形成的碎片云呈球形膨脹，少量物質(zhì)反濺在蜂窩板后；隨著碎片云的擴(kuò)散，高溫氣體產(chǎn)物充滿整個(gè)蜂窩夾芯板雙層結(jié)構(gòu)靶的內(nèi)部，視場(chǎng)充滿火光?；钚詮椬矒舴涓C夾芯板后產(chǎn)生的碎片云具有高速、高溫的特點(diǎn)，對(duì)內(nèi)部組件造成大范圍的力-熱耦合損傷。

圖9為實(shí)驗(yàn)2中后板的破壞結(jié)果，可以看出：活性彈超高速撞擊蜂窩夾芯板后，碎片云高速?zèng)_擊后板，在后板正面形成大量的彈坑，且覆蓋反應(yīng)產(chǎn)物，后板存在明顯的燒蝕痕跡；后板背面出現(xiàn)較大鼓包。這說(shuō)明，當(dāng)活性彈以3km/s的速度撞擊蜂窩夾芯板時(shí)，氣體反應(yīng)產(chǎn)物和蜂窩板固體碎片形成碎片云，固體碎片撞擊后板產(chǎn)生彈坑，高溫反應(yīng)產(chǎn)物沖擊后板造成燒蝕和變形，形成力-熱耦合的破壞效應(yīng)，后板未被擊穿。

4數(shù)值模擬及分析

4.1材料模型及參數(shù)

Ren等[3]的研究表明，PTFE基活性材料反應(yīng)具有類爆轟的特點(diǎn)，Lee-Tarver兩項(xiàng)沖擊起爆模型可以很好地描述活性材料的沖擊起爆特性，采用Grüneisen狀態(tài)方程描述未反應(yīng)物，采用JWL狀態(tài)方程描述反應(yīng)產(chǎn)物，采用Johnson-Cook本構(gòu)模型描述PTFE/Al/Cu的力學(xué)特性。蜂窩夾芯板的面板材料為Al2024，蜂窩芯材料為Al5052，Al2024和Al5052均采用Steinberg-Guinan本構(gòu)模型[29]和Grüneisen狀態(tài)方程。Al2024、Al5052和PTFE/Al/Cu的材料參數(shù)如表2～3所示，其中：ρ為材料密度，G0為剪切模量，Y0為屈服應(yīng)力，Ymax為最大屈服應(yīng)力，β為硬化常數(shù)，n為硬化指數(shù)，γ0為Grüneisen系數(shù)，C1為聲速，S1為材料系數(shù)，cV為比定容熱容，A為準(zhǔn)靜態(tài)下屈服應(yīng)力，B為應(yīng)變強(qiáng)化系數(shù)，I為點(diǎn)火系數(shù)，b、c、d均為生長(zhǎng)反應(yīng)比系數(shù)，y為反應(yīng)完成度。

如表4所示，數(shù)值模擬得到的蜂窩夾芯板穿孔結(jié)果與實(shí)驗(yàn)2之間的最大誤差為6.7%，碎片云速度的最大誤差為9.1%，二者符合良好，驗(yàn)證了數(shù)值模擬中材料模型和參數(shù)的有效性。

4.2數(shù)值模擬結(jié)果分析及討論

模擬鋁合金彈丸和PTFE/Al/Cu活性彈丸以2～6km/s的速度撞擊蜂窩夾芯板雙層結(jié)構(gòu)的過(guò)程，其中：蜂窩夾芯板厚度為15mm，Al2024后板厚度為4mm，蜂窩夾芯板與Al2024后板之間的距離為10cm，對(duì)比分析2種彈丸撞擊后蜂窩夾芯板雙層結(jié)構(gòu)的穿孔特性、碎片云速度、碎片云溫度和后板損傷。

如圖10所示，鋁合金彈丸撞擊蜂窩鋁夾芯板后形成的碎片云撞擊蜂窩芯的胞壁，胞壁的結(jié)構(gòu)變形和失效消耗碎片云的徑向膨脹速度，形成通道效應(yīng)，導(dǎo)致鋁合金彈丸在蜂窩芯中產(chǎn)生一個(gè)直徑較小的穿孔，并減小了碎片云對(duì)蜂窩夾芯板后面板的沖擊面積，減小了出射孔直徑。如圖11所示，活性彈丸發(fā)生類爆轟反應(yīng)，大量的氣體產(chǎn)物急劇膨脹，蜂窩芯的破壞區(qū)域增大，并在蜂窩芯中形成一個(gè)直徑較大的穿孔，導(dǎo)致更多的蜂窩芯材料加入碎片云進(jìn)一步?jīng)_擊未破壞的蜂窩芯，大大增大了出射孔直徑。數(shù)值模擬結(jié)果表明：惰性彈丸撞擊時(shí)，蜂窩夾芯板有明顯的通道效應(yīng)，減小了出射孔直徑；活性彈丸撞擊時(shí)，其類爆轟反應(yīng)特性可以降低蜂窩夾芯板的通道效應(yīng)，增大了出射孔直徑。

圖12為鋁合金彈和活性彈撞擊下蜂窩板的動(dòng)能變化?？梢钥闯?，彈體撞擊下，蜂窩夾芯板的動(dòng)能2次升高，彈丸撞擊多層鍍鋁聚亞酰胺薄膜后將動(dòng)能傳遞到前面板，蜂窩夾芯板動(dòng)能第1次升高，而后碎片撞擊蜂窩芯胞壁，蜂窩夾芯板動(dòng)能第2次升高。活性彈撞擊引起的蜂窩夾芯板動(dòng)能升高大于鋁合金彈?；钚詮椬矒舴涓C夾芯板前面板發(fā)生沖擊起爆反應(yīng)，在反應(yīng)爆轟波和反應(yīng)產(chǎn)物沖擊的共同作用下，蜂窩夾芯板動(dòng)能大幅提高。蜂窩夾芯板獲得的動(dòng)能越高，蜂窩夾芯板破壞產(chǎn)生的碎片越多。相較于鋁合金彈，活性彈破壞更大面積的蜂窩芯胞壁，形成更大的穿孔。

彈丸撞擊后蜂窩夾芯板穿孔直徑與速度的關(guān)系如圖13所示。在2～6km/s的撞擊速度范圍內(nèi)，活性彈對(duì)蜂窩夾芯板形成的出射孔直徑為鋁合金彈的1.3～1.8倍。鋁合金彈丸撞擊后，蜂窩夾芯板的入射孔直徑、出射孔直徑和蜂窩芯穿孔直徑均隨著撞擊速度的提高而增大。這是因?yàn)?，速度提高?huì)提高撞擊壓力，彈丸更充分地破碎，碎片的徑向速度也提高，碎片與蜂窩夾芯板后面板的撞擊面積增大，導(dǎo)致出射孔直徑增大，但是由于通道效應(yīng)，出射孔直徑增大得并不明顯?；钚詮椡枳矒魰r(shí)，隨著撞擊速度的提高，蜂窩夾芯板的入射孔直徑、出射孔直徑和蜂窩芯穿孔直徑均增大，活性彈丸發(fā)生更強(qiáng)烈的類爆轟反應(yīng)，進(jìn)一步降低了通道效應(yīng)，導(dǎo)致蜂窩芯穿孔直徑和出射孔直徑大幅增大。在相同的撞擊條件下，活性彈丸撞擊后蜂窩夾芯板的入射孔直徑、出射孔直徑和蜂窩芯穿孔直徑均大于鋁合金彈丸。

圖14為活性彈彈體質(zhì)量、蜂窩板厚度和蜂窩芯胞格直徑對(duì)蜂窩板損傷的影響?？梢钥闯?，入射孔、出射孔和蜂窩芯穿孔直徑隨著彈體質(zhì)量的增加而增大，其中出射孔和蜂窩芯穿孔直徑受彈體質(zhì)量的影響更為明顯，彈體質(zhì)量增大將產(chǎn)生更多的爆轟產(chǎn)物，出射孔和蜂窩芯穿孔主要是彈體爆轟反應(yīng)形成的。入射孔直徑不受蜂窩板厚度影響，出射孔直徑和蜂窩芯穿孔直徑隨著蜂窩板厚度的增大先增大后減小。這是因?yàn)殡S著蜂窩板厚度的增大，撞擊后產(chǎn)生的碎片增多，在后面板上形成的穿孔增大，但是蜂窩板厚度的增大會(huì)增強(qiáng)“通道效應(yīng)”，當(dāng)厚度增大到一定程度后，通道效應(yīng)明顯地抑制產(chǎn)物和碎片的膨脹，產(chǎn)物和碎片與后面板的撞擊面積減小，出射孔直徑也隨之減小。入射孔的直徑不隨蜂窩芯胞格直徑的增大而變化，出射孔和蜂窩芯穿孔直徑隨著蜂窩芯胞格的增大而增大。這是因?yàn)榉涓C芯胞格直徑增大減少了蜂窩芯胞壁數(shù)量，導(dǎo)致通道效應(yīng)降低，穿孔直徑增大。

圖15～16為鋁合金彈丸和活性彈丸以3km/s的速度撞擊蜂窩夾芯板的溫度云圖?？梢钥闯?，3km/s的速度下，鋁合金彈產(chǎn)生的碎片云最高溫度為2000K，而活性彈為5000K。鋁合金彈丸撞擊后，鋁合金彈丸與蜂窩夾芯板接觸面附近的溫度升高，碎片云穿過(guò)蜂窩夾芯板后，高溫區(qū)域也僅局限于碎片云的頭部?；钚詮椡枳矒舴涓C夾芯板時(shí)，隨著化學(xué)反應(yīng)的發(fā)生，彈體材料溫度急劇升高，化學(xué)反應(yīng)伴隨著碎片云穿過(guò)夾芯板的整個(gè)過(guò)程，碎片云穿出蜂窩夾芯板后，整個(gè)碎片云都保持著較高的溫度，增加了碎片云的高溫?zé)g效能。

彈丸擊穿蜂窩夾芯板后，彈丸碎片和蜂窩夾芯板碎片形成碎片云。對(duì)數(shù)值模擬的碎片云進(jìn)行圓形包絡(luò)，發(fā)現(xiàn)碎片云具有兩種運(yùn)動(dòng)，一種是向前的質(zhì)心運(yùn)動(dòng)，一種是相對(duì)圓心的膨脹運(yùn)動(dòng)。測(cè)量圓形的質(zhì)心速度和膨脹速度，得到碎片云的質(zhì)心速度和膨脹速度。圖17為鋁合金彈丸和活性彈丸撞擊后蜂窩夾芯板的碎片云速度與撞擊速度的關(guān)系。在相同撞擊速度下，活性彈形成的碎片云頭部速度與鋁合金彈沒(méi)有明顯差別，而膨脹速度是鋁合金彈的1.8～3.2倍。鋁合金彈丸和活性彈丸撞擊后，蜂窩夾芯板的碎片云頭部速度和膨脹速度均隨著撞擊速度的提高而提高。在相同撞擊條件下，活性彈丸形成的碎片云膨脹速度遠(yuǎn)大于鋁合金彈丸。碎片云的膨脹速度越大，碎片云對(duì)后板的撞擊面積以及蜂窩夾芯板雙層結(jié)構(gòu)內(nèi)部的毀傷面積越大。

如圖18所示，鋁合金彈以2和3km/s的速度撞擊蜂窩夾芯板產(chǎn)生的碎片云造成后板穿孔。彈丸速度提高至4km/s時(shí)，碎片云膨脹速度增加，碎片云與后板的撞擊面積增大，降低了后板受到的能量密度，后板僅發(fā)生層裂。當(dāng)速度提高至5和6km/s時(shí)，后板未發(fā)生穿孔。圖19為活性彈撞擊蜂窩夾芯板雙層結(jié)構(gòu)的后板損傷結(jié)果，可見(jiàn)，當(dāng)活性彈丸以2～6km/s的速度撞擊蜂窩夾芯板后，由于碎片云的膨脹速度較高，碎片云對(duì)后板的撞擊面積較大，后板未發(fā)生穿孔。

5結(jié)論

制備了活性彈丸，利用二級(jí)輕氣炮對(duì)蜂窩夾芯板雙層結(jié)構(gòu)靶開(kāi)展了超高速撞擊實(shí)驗(yàn)，并對(duì)鋁合金彈丸和活性彈丸超高速撞擊蜂窩夾芯板雙層結(jié)構(gòu)的過(guò)程開(kāi)展了數(shù)值模擬研究，分析了活性彈對(duì)雙層結(jié)構(gòu)的毀傷效應(yīng)，揭示了活性彈毀傷增強(qiáng)機(jī)理，主要結(jié)論如下。

（1）在2～6km/s的撞擊速度范圍內(nèi)，活性彈在蜂窩夾芯板上形成的出射孔直徑為鋁合金彈的1.3～1.8倍。

（2）蜂窩夾芯板對(duì)于惰性彈丸的撞擊形成明顯的通道效應(yīng)，減小了出射孔直徑；但是，活性彈丸的沖擊反應(yīng)特性可以削弱蜂窩夾芯板的通道效應(yīng)，彈丸動(dòng)能更多地作用在蜂窩夾芯板，增大了出射孔直徑。

（3）在相同撞擊速度下，活性彈形成的碎片云質(zhì)心速度等于鋁合金彈形成的碎片云質(zhì)心速度，碎片云膨脹速度是鋁合金彈的1.8～3.2倍，碎片云最高溫度是鋁合金彈的2.5倍。

（4）在活性彈撞擊下，蜂窩夾芯板入射孔、出射孔和蜂窩芯穿孔直徑隨著活性彈體質(zhì)量的增加而增大，入射孔直徑不受蜂窩板厚度和蜂窩芯胞格直徑的影響，出射孔直徑和蜂窩芯穿孔直徑隨著蜂窩板厚度的增大先增大后減小，隨著蜂窩芯胞格直徑的增大而增大。

（5）相較于鋁合金彈丸，活性彈丸形成的碎片云具有較高的膨脹速度和溫度，增大了碎片云對(duì)蜂窩夾芯板雙層結(jié)構(gòu)內(nèi)部和后板的毀傷面積，提高了毀傷效能。