基于內(nèi)?？刂频膰娚涑尚温┌何粫r(shí)滯控制策略

摘 要：針對(duì)噴射成形漏包液位系統(tǒng)的時(shí)滯問題，研究了漏包液位系統(tǒng)的控制策略，提出基于神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)辨識(shí)模型的內(nèi)?？刂品椒?。根據(jù)漏包液位系統(tǒng)存在飽和模塊的特點(diǎn)增加輔助控制器，改進(jìn)了內(nèi)模控制結(jié)構(gòu)。為了獲得系統(tǒng)的正、逆模型，提出基于粒子群優(yōu)化的RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)辨識(shí)算法。將該控制策略應(yīng)用到噴射成形生產(chǎn)線，結(jié)果表明：在該控制策略下時(shí)滯對(duì)液位的穩(wěn)定性影響大幅減小，液位超調(diào)量降低至6 mm以下，雙包切換時(shí)的波動(dòng)量降低到15 mm以下。

關(guān)鍵詞：時(shí)滯；漏包液位；內(nèi)?？刂疲簧窠?jīng)網(wǎng)絡(luò)

中圖分類號(hào)：TP391.9 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B 文章編號(hào)：1671-5276（2024）04-0250-05

Time Delay Control Strategy of Leakage Liquid Level in Spray Forming Based on Internal Model Control

DING Junjie， MA Wantai， ZHANG Zunxiang

（College of Mechanical and Electrical Engineering， Nanjing University of Aeronautics and Astronautics， Nanjing 210016， China ）

Abstract：To solve the time-delay problem of liquid level system in spray forming， the control strategy of liquid level system is studied， and an internal model control method based on neural network identification model is proposed. According to the characteristics of saturation module in leaky ladle liquid level system， an auxiliary controller is added and the internal model control structure is improved. In order to obtain the forward and inverse models of the system， RBF neural network identification algorithm based on particle swarm optimization is proposed. The control strategy is applied to the spray forming production line. The results show that the influence of time delay on the stability of liquid level greatly decreases， the liquid level overshoot is reduced to less than 6 mm， and the fluctuation during double package switching goes down below 15 mm.

Keywords：time delay; leaky ladle liquid level; internal model control; neural network

0 引言

噴射成形技術(shù)成本可控、技術(shù)簡(jiǎn)單，是一種非常有效的近凈成形加工工藝^[1]，而噴射成形生產(chǎn)過程的自動(dòng)化是該技術(shù)能夠大規(guī)模生產(chǎn)，走向產(chǎn)業(yè)化的必經(jīng)之路^[2]。漏包的液位高度控制是噴射成形自動(dòng)化生產(chǎn)的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，對(duì)保證生產(chǎn)過程有序進(jìn)行和噴射成形錠坯質(zhì)量有著重要意義^[3]。

噴射成形生產(chǎn)中采用的是常規(guī)PID液位控制方法，從檢測(cè)到液位變化到電機(jī)響應(yīng)，再到液位達(dá)到設(shè)定值，在這個(gè)過程中存在明顯的時(shí)滯現(xiàn)象^[4]。時(shí)滯現(xiàn)象在實(shí)際生產(chǎn)中會(huì)導(dǎo)致液位控制精度低，因此常規(guī)PID控制已無法滿足系統(tǒng)的時(shí)滯性要求^[5]。液位的時(shí)滯控制研究大多以雙容或者三容水箱為對(duì)象，使用一階或者二階時(shí)滯模型進(jìn)行相關(guān)的仿真分析。如BA?CI等^[6]以雙容水箱為控制對(duì)象設(shè)計(jì)了一種自適應(yīng)模糊控制系統(tǒng)，與比例積分控制相比具有更好的液位跟蹤特性和抗干擾能力。紀(jì)振平等^[7]對(duì)于三容水箱液位過程控制系統(tǒng)建立了多個(gè)局部線性系統(tǒng)模型，采用最小二乘算法和粒子群算法對(duì)模型參數(shù)進(jìn)行辨識(shí)，使用內(nèi)模PID控制器進(jìn)行調(diào)試，仿真結(jié)果表明可改善系統(tǒng)的時(shí)滯性。SUNDARAVADIVU等^[8]構(gòu)建了球形罐液位的一階時(shí)滯系統(tǒng)，通過積分方差最小法對(duì)分?jǐn)?shù)階PID控制器進(jìn)行設(shè)計(jì)，比整數(shù)階控制器展現(xiàn)出更高的效率。但這些液位時(shí)滯控制方法研究大多還停留在實(shí)驗(yàn)室或者仿真模擬階段，在實(shí)際的工業(yè)控制中未能得到應(yīng)用。

本文從噴射成形生產(chǎn)中漏包液位控制工藝角度出發(fā)，根據(jù)漏包液位系統(tǒng)特點(diǎn)提出基于內(nèi)?？刂频膰娚涑尚温┌何粫r(shí)滯系統(tǒng)控制方案。利用采集的生產(chǎn)數(shù)據(jù)和基于粒子群優(yōu)化的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)算法辨識(shí)建立漏包液位系統(tǒng)的正模型和逆模型，對(duì)整個(gè)控制策略在Simulink環(huán)境中進(jìn)行模塊搭建和仿真，模擬測(cè)試控制系統(tǒng)的性能。最后將控制策略應(yīng)用到噴射成形生產(chǎn)線漏包液位控制系統(tǒng)，驗(yàn)證其實(shí)際工程效果。

1 漏包液位控制系統(tǒng)影響因素

如圖1所示，漏包熔體轉(zhuǎn)移系統(tǒng)由翻轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)（左右各一套）、過濾裝置、移液槽、漏包、加熱裝置組成。為了提高熔體純凈度，分別在過濾箱、漏包設(shè)置了兩級(jí)陶瓷過濾板，可有效地提高熔體質(zhì)量。在熔體溫度調(diào)控方面，由于轉(zhuǎn)運(yùn)包難以安裝加熱裝置，為了實(shí)現(xiàn)熔體溫度的調(diào)控，加大了移液槽長(zhǎng)度，通過移液槽的溫控系統(tǒng)對(duì)流動(dòng)的熔體進(jìn)行溫度調(diào)節(jié)。

根據(jù)漏包熔體轉(zhuǎn)移過程的工藝特點(diǎn)，漏包液位的穩(wěn)定性主要受以下幾個(gè)因素影響。

1）雖然過濾裝置和加長(zhǎng)移液槽能較好地解決熔體質(zhì)量和溫度控制問題，但對(duì)熔體從轉(zhuǎn)運(yùn)包到漏包的轉(zhuǎn)移形成了較大的阻礙，延滯了熔體轉(zhuǎn)移實(shí)時(shí)性，增加了漏包液位控制的難度。

2）熔液轉(zhuǎn)運(yùn)機(jī)構(gòu)采用翻轉(zhuǎn)傾倒的方式出液，液流量不僅與轉(zhuǎn)速有關(guān)，也與此時(shí)轉(zhuǎn)運(yùn)包的轉(zhuǎn)角有關(guān)。在保證轉(zhuǎn)速恒定的情況下，并不能獲得恒定的液流量，轉(zhuǎn)運(yùn)包轉(zhuǎn)速和液流量是一種非線性關(guān)系。

3）轉(zhuǎn)運(yùn)包向漏包傾倒熔液時(shí)，需要盡可能地保證熔液流速穩(wěn)定，避免熔液流入漏包時(shí)液面產(chǎn)生較大波動(dòng)，這樣的波動(dòng)會(huì)造成熔液表面被空氣氧化，形成氧化雜質(zhì)污染金屬熔液，影響坯件成形質(zhì)量。

4）噴射成形生產(chǎn)過程中具有較多環(huán)境干擾因素，而且干擾因素大多具有不可控特點(diǎn)，在控制過程中需要綜合考慮環(huán)境干擾因素對(duì)系統(tǒng)的影響。

由以上分析，噴射成形漏包液位控制系統(tǒng)是一個(gè)非線性時(shí)滯系統(tǒng)。因該系統(tǒng)本身較為復(fù)雜，除了非線性關(guān)系給系統(tǒng)的控制增加了難度以外，時(shí)滯現(xiàn)象也帶來了極大的不穩(wěn)定性。

2 改進(jìn)的內(nèi)?？刂品桨?/p>

針對(duì)漏包液位系統(tǒng)非線性、大時(shí)滯和復(fù)雜性特點(diǎn)，本文采用內(nèi)?？刂品桨浮Ｂ鼜厮固卮髮W(xué)的ADEGBEGE^[9]證明了在時(shí)間常數(shù)較大的工業(yè)場(chǎng)合，常規(guī)的內(nèi)模控制結(jié)構(gòu)對(duì)于消除擾動(dòng)造成的影響所需時(shí)間較長(zhǎng)，這會(huì)給控制系統(tǒng)帶來不可預(yù)知的負(fù)面影響。漏包液位系統(tǒng)中具有諸多不可控的干擾因素，其中漏包熔體出液流量變化是液位調(diào)整過程中的一個(gè)重要干擾量。熔體出液流量受到霧化器噴出的高壓氣體速度、沉積室壓差、熔體溫度、漏包液位高度等因素的影響。在實(shí)際生產(chǎn)中，往往需要根據(jù)坯件加工工藝要求調(diào)整流量大小。因此，漏包液位的擾動(dòng)是伴隨著噴射成形生產(chǎn)整個(gè)過程的，需要盡量減少干擾帶來的不利影響。

在實(shí)際控制場(chǎng)合，輸入信號(hào)的大小一般都受到限制，避免輸入過大對(duì)系統(tǒng)硬件造成損壞。本文中漏包液位系統(tǒng)中的轉(zhuǎn)運(yùn)包轉(zhuǎn)速受到電機(jī)額定轉(zhuǎn)速、變頻器變頻工作區(qū)間、減速機(jī)構(gòu)的約束，其輸入信號(hào)也存在相應(yīng)的限制。飽和模塊的加入導(dǎo)致控制器收到的輸出反饋與理想中的反饋之間存在差異，在短時(shí)間內(nèi)控制器無法做出下一步控制指令，這可能會(huì)嚴(yán)重降低控制系統(tǒng)的性能。

針對(duì)噴射成形漏包液位系統(tǒng)，本文提出的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)內(nèi)?？刂品桨溉鐖D2所示。

內(nèi)?？刂破饔蔀V波調(diào)節(jié)器和系統(tǒng)的逆模型構(gòu)成，通過在內(nèi)模控制器并聯(lián)一個(gè)輔助控制器來消除飽和環(huán)節(jié)帶來的影響，在標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)?？刂平Y(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上添加了一個(gè)輔助控制器與原內(nèi)?？刂破鞑⒙?lián)，其相應(yīng)的傳遞函數(shù)如下：

在模型精確時(shí)，上式可以轉(zhuǎn)換為

此時(shí)的控制系統(tǒng)依然是一個(gè)閉環(huán)控制結(jié)構(gòu)，對(duì)于外界擾動(dòng)依然能夠進(jìn)行快速調(diào)節(jié)。即使在有飽和控制環(huán)節(jié)的系統(tǒng)，在某時(shí)刻G_IMC（s）的輸出變?yōu)?，上式也可以轉(zhuǎn)換為

由傳遞函數(shù)可以看出，輔助控制器C₀（s）依然能夠?qū)ο到y(tǒng)產(chǎn)生一定的控制作用，同時(shí)也可以產(chǎn)生有效的反饋信號(hào)喚醒內(nèi)?？刂破骼^續(xù)進(jìn)行調(diào)節(jié)控制。輔助控制器可以簡(jiǎn)化為一個(gè)增益模塊，選擇合適的參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)。

漏包液位系統(tǒng)由變頻調(diào)速環(huán)節(jié)、轉(zhuǎn)運(yùn)包、移液槽和漏包構(gòu)成，神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)正模型和液位系統(tǒng)并聯(lián)。具體控制過程如下：給定一個(gè)液位目標(biāo)值，內(nèi)模控制器根據(jù)反饋信號(hào)和目標(biāo)液位的差值輸出相應(yīng)的控制信號(hào)，經(jīng)過變頻調(diào)速環(huán)節(jié)輸出特定轉(zhuǎn)速給翻轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)；翻轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)帶動(dòng)轉(zhuǎn)運(yùn)包傾倒給漏包補(bǔ)充金屬熔液，漏包液面高度發(fā)生改變；通過不斷反饋調(diào)整最終達(dá)到液位的目標(biāo)設(shè)定值。

3 漏包液位系統(tǒng)模型辨識(shí)算法研究

3.1 基于粒子群優(yōu)化的RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)辨識(shí)算法

為實(shí)現(xiàn)漏包液位系統(tǒng)的內(nèi)?？刂品桨?，需要獲取系統(tǒng)的正模型和逆模型。本文針對(duì)漏包液位系統(tǒng)的非線性、具有較大時(shí)滯的特點(diǎn)，為提高漏包液位系統(tǒng)的辨識(shí)精度，將RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)算法和粒子群算法相結(jié)合，提出了基于聚類粒子群優(yōu)化的RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)。算法的總體策略是采用減聚類算法來確定RBF中心點(diǎn)的個(gè)數(shù)，然后通過粒子群算法學(xué)習(xí)訓(xùn)練RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的基函數(shù)寬度值、隱含層和輸出層之間的權(quán)值大小。訓(xùn)練步驟如下。

1）歸一化處理好訓(xùn)練數(shù)據(jù)，設(shè)訓(xùn)練樣本大小為M，樣本維度為N，通過減聚類算法確定中心點(diǎn)的數(shù)目。

Step1：根據(jù)式（4）計(jì)算每個(gè)樣本點(diǎn)的密度，X表示樣本點(diǎn)的N維向量，i、 j分別表示當(dāng)前樣本點(diǎn)和鄰域內(nèi)其他樣本點(diǎn)，α為樣本點(diǎn)的鄰域半徑。完成每個(gè)樣本點(diǎn)計(jì)算之后，選擇鄰域樣本點(diǎn)數(shù)目最多的點(diǎn)作為首個(gè)聚類中心X_c1，對(duì)應(yīng)的密度為D_c1。

Step2：確定好第一個(gè)聚類中心后，利用式（5）更新每個(gè)樣本點(diǎn)的密度值，為防止出現(xiàn)距離很近的聚類中心，此時(shí)的鄰域半徑通常為β=1.5α，更新完畢后選擇下一個(gè)聚類中心。

Step3：判斷剩余樣本點(diǎn)含有聚類中心可能性是否低于閾值，即（D_max/D_c1）lt;φ，如果沒有低于閾值則繼續(xù)按照通用密度修正公式（6）對(duì)所有數(shù)據(jù)點(diǎn)進(jìn)行密度計(jì)算，選取下一個(gè)聚類中心，不斷循環(huán)重復(fù)，直到找到所有聚類中心。

2）將減聚類算法獲得的聚類中心再通過K-means算法對(duì)粒子群進(jìn)行初始化，以獲得滿足要求的粒子群規(guī)模。假設(shè)第1）步獲得的聚類中心數(shù)為k，設(shè)定的粒子群規(guī)模為Q。

Step1：產(chǎn)生第一個(gè)粒子。對(duì)第1）步獲得的k個(gè)數(shù)據(jù)樣本，隨機(jī)選x個(gè)數(shù)據(jù)作為聚類中心，形成x個(gè)集合，分別計(jì)算其他樣本與中心的距離，將樣本歸類到與之最鄰近集合當(dāng)中，這樣產(chǎn)生向量大小為x的第一個(gè)粒子。

Step2：判斷是否達(dá)到粒子規(guī)模要求，若不滿足，繼續(xù)重復(fù)Step1；若滿足，聚類結(jié)束，獲得Q個(gè)粒子組成的粒子群。

3）使用粒子群算法訓(xùn)練得到徑向基函數(shù)中心、寬度和隱含層到輸出層之間的權(quán)值。

Step1：將第2）步獲得的粒子群加入隨機(jī)生成的基函數(shù)寬度值和連接權(quán)值，作為粒子群算法的初始化形態(tài)。

Step2：計(jì)算個(gè)體最優(yōu)值，選取群體最優(yōu)值。根據(jù)式（7）和式（8）修正粒子的位置和速度。

式中：多維向量x表示粒子當(dāng)前位置；v表示粒子當(dāng)前速度；w為速度的加權(quán)值，用來記錄當(dāng)前速度，避免粒子突然改變移動(dòng)方向，影響尋優(yōu)結(jié)果；s₁、s₂均為學(xué)習(xí)系數(shù)，用來調(diào)整粒子向群體最優(yōu)或者個(gè)體最優(yōu)方向移動(dòng)；r₁和r₂均為0～1之間的任意值。

Step3：重復(fù)Step2，直到滿足迭代終止條件，確定徑向基函數(shù)的中心、寬度和權(quán)值，完成模型的辨識(shí)。

3.2 漏包液位系統(tǒng)正逆模型辨識(shí)結(jié)果

采集處理生產(chǎn)數(shù)據(jù)，利用上述辨識(shí)算法，最終得到的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)正模型方均誤差降低到1.508 75×10^-5。在訓(xùn)練好的漏包神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)正模型上加載一個(gè)轉(zhuǎn)運(yùn)包傾倒周期的轉(zhuǎn)速，以判斷模型的訓(xùn)練效果。如圖3（a）所示為正模型的輸出誤差，輸出和實(shí)際系統(tǒng)的差值小于0.02mm。從圖3（b）可以看出實(shí)際系統(tǒng)輸出和模型輸出有著很好的逼近關(guān)系，這說明神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)辨識(shí)結(jié)果是該模型能夠很好地反映系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)和時(shí)滯特性，可使用該模型實(shí)現(xiàn)后續(xù)的控制過程。

逆模型的辨識(shí)也使用基于聚類粒子群RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)算法進(jìn)行訓(xùn)練，步驟與正模型的訓(xùn)練過程相同，經(jīng)過多次訓(xùn)練方均誤差降低至1.011 34×10^-6。對(duì)訓(xùn)練好的逆模型進(jìn)行測(cè)試驗(yàn)證，使用一個(gè)生產(chǎn)周期的液位數(shù)據(jù)輸入，輸出則是轉(zhuǎn)運(yùn)包轉(zhuǎn)速值。如圖4（a）所示，逆模型的輸出轉(zhuǎn)速值與實(shí)際系統(tǒng)的轉(zhuǎn)速差值小于0.006rad/s；如圖4（b）所示，逆模型高度逼近實(shí)際系統(tǒng)的輸入。經(jīng)過測(cè)試分析逆模型的建模結(jié)果是精確有效的，可以在內(nèi)模控制過程中作為控制器使用。

4 內(nèi)模控制器設(shè)計(jì)

為了減少系統(tǒng)輸出振蕩，保證系統(tǒng)的穩(wěn)定性，需要在控制器中加入一個(gè)低通濾波器。內(nèi)模濾波調(diào)節(jié)器的一般形式為

式中：n為濾波調(diào)節(jié)器的階次；λ為濾波調(diào)節(jié)器的時(shí)間常數(shù)。對(duì)于漏包液位控制系統(tǒng)，這里濾波調(diào)節(jié)器的階次取1，其離散形式為

濾波調(diào)節(jié)器的參數(shù)是內(nèi)?？刂七^程中唯一需要設(shè)計(jì)和調(diào)整的參數(shù)，經(jīng)過多次仿真模擬發(fā)現(xiàn)λ值對(duì)系統(tǒng)的影響存在一定的規(guī)律性：取值越大系統(tǒng)的魯棒性越好，受外界干擾小，響應(yīng)速度越慢；取值越小系統(tǒng)的響應(yīng)速度越快，但會(huì)出現(xiàn)一定的超調(diào)量。綜合外界干擾因素和響應(yīng)時(shí)間要求，這里λ取值0.75。

對(duì)于輔助控制器的設(shè)計(jì)，針對(duì)單包內(nèi)?？刂葡到y(tǒng)選擇不同的增益值測(cè)試。測(cè)試結(jié)果發(fā)現(xiàn)輔助控制器的值不能過大，過大會(huì)引起系統(tǒng)的振蕩，但是如果取值過小則調(diào)節(jié)能力將會(huì)比較弱。最終確定取值范圍在0.01～0.05之間比較合適，在這個(gè)區(qū)間分別取輔助控制器C₀為0.010、0.011、0.020、0.035、0.050進(jìn)行仿真分析。

液位設(shè)定值為200mm，初始液位為180mm，此時(shí)的漏包液流量設(shè)定為10 000mm³/s，仿真結(jié)果如圖5所示?？梢钥闯鯟₀=0.010時(shí)輔助控制器所起到的作用非常微弱，而C₀=0.035和C₀=0.050時(shí)產(chǎn)生的超調(diào)量又過大會(huì)對(duì)系統(tǒng)產(chǎn)生不利影響。在漏包液位允許的超調(diào)波動(dòng)范圍內(nèi)，選擇C₀=0.011作為輔助控制器。

5 漏包液位控制系統(tǒng)的實(shí)現(xiàn)

為了測(cè)試本文所設(shè)計(jì)的液位控制系統(tǒng)的實(shí)際應(yīng)用效果，在某公司的噴射成形生產(chǎn)線上進(jìn)行了錠坯噴射生產(chǎn)實(shí)驗(yàn)，測(cè)試漏包液位控制效果。噴射成形加工所使用的材料是鋁合金，錠坯噴射成形過程持續(xù)120min，總共有4個(gè)轉(zhuǎn)運(yùn)包參與噴射，每包質(zhì)量分別為1 180kg、1 200kg、1 193kg、1 215kg，最終獲得了符合工藝指標(biāo)的鋁合金坯件。通過監(jiān)控界面觀察液位的變化情況，初始液位設(shè)定高度為200mm，在切換第4個(gè)包傾倒時(shí)，將液位設(shè)定高度調(diào)整為250mm，考察液位目標(biāo)值改變時(shí)的控制效果，實(shí)時(shí)監(jiān)控結(jié)果如圖6所示。其中，虛線表示的是設(shè)定液位高度，實(shí)線表示的是實(shí)際液位高度。

根據(jù)液位變化曲線以及收集到的液位數(shù)據(jù)分析可知，漏包液位控制系統(tǒng)的控制性能穩(wěn)定，能夠保證液位高度保持在目標(biāo)液位值，噴射成形生產(chǎn)過程中在非換包點(diǎn)的液位波動(dòng)量小于6mm，與原系統(tǒng)相比減少了85%的波動(dòng)，在換包點(diǎn)液位波動(dòng)量為11～15mm，與原系統(tǒng)相比減少了81.25%的波動(dòng)。在液位目標(biāo)值改變時(shí)，漏包液位控制系統(tǒng)能夠及時(shí)響應(yīng)，在較短時(shí)間內(nèi)調(diào)整到目標(biāo)值，且僅有小于13mm的超調(diào)量，相對(duì)于原系統(tǒng)減少了66.25%的液位超調(diào)量，響應(yīng)時(shí)間縮短了20%。

實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，本文所設(shè)計(jì)的基于內(nèi)?？刂品桨傅穆┌何豢刂葡到y(tǒng)具有良好控制精度，時(shí)滯對(duì)液位的穩(wěn)定性影響大幅減小，液位超調(diào)量從原有的40mm降低至6mm以下，雙包切換時(shí)的波動(dòng)量也從原系統(tǒng)的80mm降低到15mm以下，漏包液位的控制效果能夠滿足噴射成形生產(chǎn)的工藝要求。

6 結(jié)語(yǔ)

1）針對(duì)漏包液位系統(tǒng)的非線性大時(shí)滯以及存在飽和限制模塊的特點(diǎn)，提出了改進(jìn)的內(nèi)模控制結(jié)構(gòu)。

2）為獲得更加準(zhǔn)確的系統(tǒng)模型，提出了基于粒子群優(yōu)化RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)辨識(shí)算法，辨識(shí)得到符合精度要求的漏包液位系統(tǒng)模型。

3）本文所設(shè)計(jì)的基于內(nèi)?？刂品桨傅穆┌何豢刂葡到y(tǒng)具有良好控制精度，時(shí)滯對(duì)液位的穩(wěn)定性影響大幅減小，漏包液位的控制效果能夠滿足噴射成形生產(chǎn)的工藝要求。

參考文獻(xiàn)：

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收稿日期：2022-12-12