串珠狀巖溶區(qū)橋梁基樁及持力層穩(wěn)定性分析

摘要：文章研究串珠狀巖溶區(qū)橋梁基樁及持力層的穩(wěn)定性，結(jié)合廣西防城港市防城區(qū)里邏大橋工程實(shí)例，運(yùn)用數(shù)值模擬和理論計(jì)算相結(jié)合的方法，分析不同巖溶發(fā)育程度及填充物條件下橋梁基樁和持力層的力學(xué)響應(yīng)。通過(guò)計(jì)算，識(shí)別出影響大橋基樁和持力層應(yīng)力穩(wěn)定性的關(guān)鍵地質(zhì)參數(shù)，并提出針對(duì)性的改善對(duì)策。研究結(jié)果表明，串珠狀巖溶的發(fā)育程度和填充物的性質(zhì)能顯著影響基樁和持力層的穩(wěn)定性，采取有效對(duì)策可以改善其穩(wěn)定性，避免樁基安全事故的發(fā)生。

關(guān)鍵詞：串珠狀巖溶；橋梁基樁；持力層；穩(wěn)定性分析

中圖分類號(hào)：U443.15" " " "文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A" " " 文章編號(hào)：1674-0688（2024）05-0091-05

0 引言

廣西地區(qū)地質(zhì)條件復(fù)雜，分布著大面積的喀斯特地形，其中串珠狀巖溶發(fā)育較為典型［1］。串珠狀巖溶經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間的溶蝕作用，形成溶洞連通的狀貌，而且洞穴充填物的性質(zhì)復(fù)雜，其力學(xué)性能明顯弱于周圍基巖，地基承載力差，給串珠狀巖溶區(qū)的橋梁基礎(chǔ)工程帶來(lái)了巨大的挑戰(zhàn)。已有研究表明，由于串珠狀巖溶區(qū)存在巖溶結(jié)構(gòu)發(fā)育、充填物異質(zhì)等問(wèn)題，建于其上的橋梁基礎(chǔ)容易發(fā)生局部受損，從而降低橋梁上部結(jié)構(gòu)的安全性。目前，針對(duì)串珠狀巖溶區(qū)橋梁樁基施工技術(shù)的研究較多，在巖溶處理方法上取得了不少研究成果。唐國(guó)東［2］在巖溶區(qū)樁基設(shè)計(jì)中根據(jù)樁身穿過(guò)部分溶洞及成層地基的特點(diǎn)，利用FLAC3D有限差分計(jì)算程序獲取樁身沉降的規(guī)律。巫惠斌等［3］以惠州市S119線改建工程水西大橋?yàn)榘咐?，研究橋址區(qū)串珠狀巖溶的賦存特征，提出橋梁樁基施工中引發(fā)險(xiǎn)情的機(jī)制及防治措施。張冰淇［4］采用荷載傳遞法分析串珠狀溶洞樁基的沉降，推導(dǎo)出串珠狀巖溶地層中單樁沉降的計(jì)算公式，實(shí)際工程應(yīng)用效果良好。本文在前人研究成果的基礎(chǔ)上，以廣西防城港市防城區(qū)里邏大橋工程為實(shí)例，運(yùn)用數(shù)值模擬和理論計(jì)算方法，研究在不同巖溶發(fā)育程度及充填物條件下，橋梁基樁及持力層的力學(xué)響應(yīng)，提出改善其穩(wěn)定性的對(duì)策，旨在為串珠狀巖溶區(qū)橋梁設(shè)計(jì)和施工提供參考。

1 工程概況

廣西某山區(qū)高速公路大橋?yàn)閿M建中的橋梁，該橋梁全長(zhǎng)128 m，為預(yù)應(yīng)力混凝土“T”梁（跨徑為30 m），跨越當(dāng)?shù)匾粭l典型的串珠狀巖溶谷。根據(jù)工程地質(zhì)勘探結(jié)果，橋址區(qū)發(fā)育有大量層狀和管狀的巖溶，形成迂回曲折的溶洞系統(tǒng)。橋臺(tái)、墩柱均采用樁基礎(chǔ)。根據(jù)巖溶區(qū)巖心鉆探和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果，橋址區(qū)下伏基巖為二疊系下統(tǒng)茅口組灰?guī)r，可見明顯的溶蝕痕跡。巖溶空隙帶發(fā)育范圍在地表以下10～25 m，空隙充填物為粉質(zhì)黏土和細(xì)砂質(zhì)黏土，充填物具有較強(qiáng)的層狀特性，工程地質(zhì)學(xué)整體性較好。

2 建立橋梁基樁及持力層力學(xué)模型

基于該工程特點(diǎn)，重點(diǎn)分析橋臺(tái)、墩柱基礎(chǔ)以及周邊持力層在靜力荷載作用下的整體穩(wěn)定性。

2.1 基本假設(shè)

2.1.1 材料性質(zhì)假設(shè)

采用橋址區(qū)巖溶區(qū)的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，確定灰?guī)r基巖、巖溶填充物和人工回填體的彈塑性參數(shù)。灰?guī)r基巖視為連續(xù)均質(zhì)材料；巖溶填充物和回填體視為離散介質(zhì)。

2.1.2 計(jì)算模型假設(shè)

建立二維平面應(yīng)變模型（見圖1），橋臺(tái)、墩柱基礎(chǔ)簡(jiǎn)化為矩形平面約束體，持力層簡(jiǎn)化為周邊矩形范圍，兩個(gè)實(shí)體間的接觸面采用面對(duì)面接觸單元。巖溶區(qū)離散填充物體系采用等效連續(xù)介質(zhì)法模擬，等效體彈性模量按各向異性比值（1∶0.8∶0.6）設(shè)置［5］。

2.1.3 邊界條件與加載假設(shè)

模型底部固定約束，側(cè)向滾動(dòng)約束；頂部施加均布線性壓應(yīng)力，以模擬上部橋面荷載的簡(jiǎn)化負(fù)荷作用。施加不同的荷載，分析整體結(jié)構(gòu)在彈性和彈塑性狀態(tài)下的變形響應(yīng)。

2.1.4 方案比選假設(shè)

采用不同填充物體系方案和基礎(chǔ)加固方案，保持模型幾何尺寸、材料基本力學(xué)參數(shù)、邊界條件和加載方式等參數(shù)不變，僅改變填充物條件，分析不同填充物對(duì)持力層穩(wěn)定性的影響，分析不同方案的穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)性差異，提出優(yōu)選建議。

2.2 計(jì)算模型

基于工程地質(zhì)情況，二維平面應(yīng)變模型數(shù)值計(jì)算需要使用的參數(shù)如下。

（1）模型長(zhǎng)度：按橋梁軸向全長(zhǎng)的1/2取對(duì)稱部分建模，則模型長(zhǎng)度L=120 m/2=60 m。

（2）模型寬度：兩側(cè)各拉伸一定的距離，考慮橋的橫跨長(zhǎng)度，模型總寬度B=橫跨長(zhǎng)度+2×偏移距離=30 m+2×30 m=90 m。

（3）模型自上而下的層次：橋面荷載板的厚度為0.5 m，橋臺(tái)或墩柱基礎(chǔ)為10 m×10 m的矩形，周邊持力層的半徑為10 m，巖溶填充體厚度為40 m，基巖深度為20 m。

（4）均布線性壓力：橋面板、上部結(jié)構(gòu)約束體采用剛性材料，基巖和填充體采用梯度變化的彈塑性本構(gòu)模型［6］。在模型頂部的承載面上選取15個(gè)均勻分布的節(jié)點(diǎn)，對(duì)這些節(jié)點(diǎn)施加垂直向下的線性增量壓力，作用于剛性橋面板上，模擬車輛的靜力荷載。底部邊界的基巖節(jié)點(diǎn)設(shè)置為固定約束，兩側(cè)設(shè)置為水平方向滾動(dòng)支撐。施加均布線性壓力P，P=標(biāo)準(zhǔn)車輛荷載n（n為受力板節(jié)點(diǎn)數(shù)）。

（5）密集網(wǎng)格劃分：采用三角形網(wǎng)格對(duì)橋梁上部結(jié)構(gòu)、接觸面及空隙體等部分進(jìn)行劃分，節(jié)點(diǎn)數(shù)N=4 560，單元數(shù)M=8 800。加載分30步進(jìn)行，此過(guò)程中需要計(jì)算永久變形、塑性區(qū)分布、孔隙水壓力響應(yīng)等，以判斷整體結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定狀態(tài)。

2.3 邊界條件

（1）位移邊界條件。位移邊界條件主要應(yīng)用于基巖與深部邊界的單元節(jié)點(diǎn)上，其余邊界不設(shè)置約束。模型底部的基巖底面約束為固定支撐，其垂直和水平方向位移均為零，表示為[uy=uz=0]，[y→ymin]；兩側(cè)邊界為平面對(duì)稱約束，僅允許豎直位移，水平位移為零，表示為[ux=0]，[x→xmin]，[x→xmax]。

（2）接觸邊界條件。接觸面為基樁與填充體、持力層的界面。在計(jì)算迭代中，自動(dòng)調(diào)整接觸單元狀態(tài)，按各自材料的本構(gòu)關(guān)系判定界面是否分離或滑動(dòng)。兩側(cè)邊界采用分配點(diǎn)接觸法，允許接觸面的縱向移動(dòng)和反向加載。

（3）荷載邊界條件。對(duì)上部剛性板中部的15個(gè)節(jié)點(diǎn)施加向下的均布線性壓力P，最大壓力取標(biāo)準(zhǔn)車輛荷載的2倍，分30步逐漸加載到最大值，然后卸載到零，形成一個(gè)完整的加載、卸載循環(huán)過(guò)程。

2.4 確定計(jì)算參數(shù)

2.4.1 材料參數(shù)

計(jì)算所需材料參數(shù)見表1。

表1 材料參數(shù)

[材料 抗壓強(qiáng)度（MPa） 抗拉強(qiáng)度（MPa） 泊松比 內(nèi)摩擦角（°） 剪切模量（MPa） 基巖（灰?guī)r） 100 10 0.25 45 32 000 巖溶填充體（粉質(zhì)黏土） 2.5 0.5 0.35 28 120 ]

2.4.2 模型尺寸

計(jì)算所需模型尺寸見表2。

2.4.3 加載分步

采用力控制的分步加載模式，將設(shè)計(jì)極限荷載值F分30步平均增量加載，每一加載步的增量為ΔF=F/30，記錄并比較各加載步的位移和塑性區(qū)響應(yīng)，以此判斷極限荷載值的合理性。

2.4.4 安全系數(shù)

預(yù)估設(shè)計(jì)情況下的極限荷載為F，根據(jù)位移-荷載曲線，確定產(chǎn)生2 cm位移時(shí)的荷載值為Fu，則結(jié)構(gòu)安全系數(shù)k=Fu/F。綜合考慮安全系數(shù)k與經(jīng)濟(jì)因素，確定最終設(shè)計(jì)的合理荷載水平，通過(guò)調(diào)整及分析參數(shù)得到經(jīng)濟(jì)適用的設(shè)計(jì)方案。

3 橋梁基樁及持力層穩(wěn)定性分析

3.1 巖溶發(fā)育程度對(duì)穩(wěn)定性的影響

巖溶發(fā)育程度是影響區(qū)域穩(wěn)定性的關(guān)鍵因素，為研究其影響程度，在計(jì)算模型中設(shè)置不同規(guī)模的巖溶空隙，模擬從輕度到強(qiáng)度不等的不均勻溶蝕情況。主要考慮以下幾類巖溶體系：①散在小型空隙，空隙體積占比lt;30%，空隙尺寸范圍為0.1～1 m；②局部中型空隙，空隙體積占比lt;50%，空隙尺寸范圍為1～5 m；③管狀大型空隙，空隙體積占比可達(dá)75%，空隙連接為管道狀，大小為5～10 m。不同巖溶體系巖溶發(fā)育程度的計(jì)算結(jié)果見表3。

表3的計(jì)算結(jié)果表明，隨著巖溶空隙體積的擴(kuò)大和連接性的增強(qiáng)，區(qū)域產(chǎn)生相同位移所需的應(yīng)力降低，整體穩(wěn)定性降低。當(dāng)空隙占比和連接度達(dá)到一定臨界值時(shí)，巖溶體系的穩(wěn)定性無(wú)法滿足設(shè)防要求。因此，需要對(duì)發(fā)育程度過(guò)高的巖溶區(qū)采取填充加固等措施。

3.2 持力層填充物對(duì)穩(wěn)定性的影響

持力層填充物的力學(xué)性能直接影響橋梁上部結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性，為研究其影響程度，對(duì)細(xì)砂、中砂、粗砂礫3種典型填充材料的力學(xué)性能進(jìn)行對(duì)比分析，包括其抗壓強(qiáng)度、內(nèi)摩擦角和變形模量等。建立持力層計(jì)算模型，保持幾何尺寸、邊界條件、加載方式等參數(shù)不變，僅改變填充物類型，分析不同填充物條件下持力層的穩(wěn)定性，計(jì)算結(jié)果見表4。

采用數(shù)值法建立相應(yīng)的計(jì)算模型，分析上述3種填充材料條件下的位移場(chǎng)、應(yīng)力分布和變形過(guò)程，分析結(jié)果如下：①用粗砂礫填充時(shí)，橋臺(tái)的位移值最小，結(jié)構(gòu)變形最慢，整體穩(wěn)定性最好；②用細(xì)砂填充時(shí)，橋臺(tái)的位移尖峰最大，基礎(chǔ)易產(chǎn)生局部失穩(wěn)；③填方抗壓強(qiáng)度和內(nèi)摩擦角是決定結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的關(guān)鍵參數(shù)，隨著填充物的摩擦角和抗壓強(qiáng)度的提高，區(qū)域產(chǎn)生相同位移所需的荷載更大，整體穩(wěn)定性提升。因此，工程設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)選擇性能較優(yōu)的填充材料，確保持力層的支撐作用和橋梁上部結(jié)構(gòu)的安全性。

3.3 穩(wěn)定性評(píng)價(jià)

評(píng)價(jià)巖溶區(qū)橋梁結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，需綜合考慮其安全性、適用性和經(jīng)濟(jì)性因素，提出量化的技術(shù)指標(biāo)，主要評(píng)價(jià)指標(biāo)如下。

（1）安全系數(shù)。根據(jù)數(shù)值模擬，預(yù)估結(jié)構(gòu)產(chǎn)生2 cm位移時(shí)的極限荷載為Pu，正常使用設(shè)計(jì)荷載為P，則安全系數(shù)k=Pu/P。建議安全系數(shù)k≥2，當(dāng)klt;1.5時(shí)，需采取加固措施。建議采用動(dòng)力安全系數(shù)概念，根據(jù)構(gòu)建的本構(gòu)模型，確定產(chǎn)生各種程度損傷時(shí)的臨界荷載。正常使用荷載不應(yīng)超過(guò)無(wú)損傷狀態(tài)下臨界極限值的1/3。

（2）位移限值。設(shè)置2 cm、4 cm和某一墩高的1%高度的3個(gè)位移報(bào)警限值。當(dāng)實(shí)測(cè)位移超過(guò)首個(gè)閾值時(shí)，應(yīng)啟動(dòng)預(yù)警；超過(guò)次要閾值時(shí)，需進(jìn)行針對(duì)性的加固；超出最高限值時(shí)，則認(rèn)為結(jié)構(gòu)發(fā)生整體失穩(wěn)。

（3）應(yīng)力水平。采用增量疲勞理論，根據(jù)損傷機(jī)理分析不同載荷水平重復(fù)作用下的損傷累積程度。設(shè)定各種材料、加載情形下的疲勞壽命曲線。

（4）經(jīng)濟(jì)因素。建議采用生命周期成本法確定加固方案，計(jì)算各設(shè)計(jì)使用年限下的修建與維護(hù)總費(fèi)用，優(yōu)選出滿足要求的最經(jīng)濟(jì)的方案。

綜合分析上述評(píng)價(jià)指標(biāo)，需要檢查增大尺寸后結(jié)構(gòu)的位移和應(yīng)力指標(biāo)是否合理，防止誤判；確定結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)及加固措施，保證巖溶區(qū)橋梁工程長(zhǎng)期、穩(wěn)定運(yùn)行。

4 提高橋梁基樁及持力層穩(wěn)定性的對(duì)策

4.1 優(yōu)化橋址選擇

合理選擇橋梁位置是確保巖溶區(qū)橋臺(tái)工程穩(wěn)定性的關(guān)鍵，通過(guò)充分勘察區(qū)域地質(zhì)情況，利用先進(jìn)的檢測(cè)技術(shù)，明確巖溶空洞的分布，評(píng)估不同位置的地基質(zhì)量，還可以采用三維數(shù)值模擬法計(jì)算橋址范圍的整體穩(wěn)定性和應(yīng)力水平，結(jié)合經(jīng)濟(jì)因素量化篩選最佳橋位。對(duì)局部質(zhì)量欠佳的段落，可先進(jìn)行增厚填充、壓實(shí)或灌漿處理，提高基礎(chǔ)的承載能力［7］。在進(jìn)行橋址方案比選時(shí)，還應(yīng)適當(dāng)擴(kuò)大橋位縱、橫向的選址范圍，以便繞開發(fā)育強(qiáng)烈的巖溶區(qū)間，從而更好地保障橋梁結(jié)構(gòu)和基礎(chǔ)的安全。

本案例橋區(qū)段的巖溶空隙發(fā)育范圍廣，持力層質(zhì)量參差不齊，存在穩(wěn)定性較差的問(wèn)題。因此，應(yīng)優(yōu)先考慮地質(zhì)情況，避開大中型溶洞分布區(qū)，縮小規(guī)劃范圍，尋找質(zhì)量較好的穩(wěn)定區(qū)段，并適當(dāng)擴(kuò)大橋長(zhǎng)，降低單跨的影響。

4.2 加固橋梁基礎(chǔ)

對(duì)于已選定的橋址，如果地基處巖溶發(fā)育嚴(yán)重，還需采取加固措施改善其穩(wěn)定性。常用的基礎(chǔ)處理方式有注漿加固、樁基加固、錨固加強(qiáng)等［8］，通過(guò)這些方法提高基礎(chǔ)的承載力，控制差異沉降，減小上部結(jié)構(gòu)的變形。

4.2.1 注漿加固技術(shù)

注漿加固是應(yīng)用最廣泛的巖溶處理技術(shù)，通過(guò)向溶洞內(nèi)壓入水泥漿液填充溶蝕空隙，漿液凝固后可提高巖體的整體性和強(qiáng)度。根據(jù)注漿方式和壓力，可分為常規(guī)壓力注漿、袖閥管注漿和高壓旋噴注漿等。

（1）常規(guī)壓力注漿。常規(guī)壓力注漿的工藝原理是通過(guò)布設(shè)注漿管的方式將水泥漿液壓入巖溶空隙，改善巖溶區(qū)的密實(shí)度和強(qiáng)度，適用于溶洞發(fā)育規(guī)模適中、分布較分散、巖溶填充物穩(wěn)定性較差的情況，局限性是常規(guī)注漿的壓力和流量有限，對(duì)于尺寸過(guò)大或貫通的溶洞難以實(shí)現(xiàn)有效填充。

（2）袖閥管注漿。袖閥管注漿的工藝原理是在溶洞中預(yù)埋帶有橡膠袖閥的注漿管，對(duì)峰高溶蝕空隙實(shí)施分段注漿加固；漿液從袖閥管的若干孔口噴出，對(duì)空隙進(jìn)行填充。該方法適用于垂向發(fā)育貫通的溶洞以及溶洞頂板落架，但溶蝕殘余物穩(wěn)定性尚可的情況，其局限性是袖閥管易堵塞，注漿效果受巖溶裂隙發(fā)育程度的影響大。

（3）高壓旋噴注漿。高壓旋噴注漿的工藝原理是利用高速旋轉(zhuǎn)的注漿管柱將高壓水泥漿沿徑向噴射入巖體，并且攜帶部分溶蝕殘余物，攪拌形成水泥土固結(jié)樁。該方法的適用條件為溶洞發(fā)育、溶蝕殘余物松散、巖溶填充物顆粒較細(xì)，其局限性是旋噴樁體強(qiáng)度不均，易出現(xiàn)露筋，并且施工難度大，易發(fā)生串洞而引起地層擾動(dòng)。

4.2.2 樁基加固技術(shù)

樁基加固是通過(guò)在溶洞發(fā)育區(qū)嵌入樁體的方式增強(qiáng)橋梁基礎(chǔ)的承載力，減少溶洞對(duì)橋梁沉降和穩(wěn)定性的不利影響。常見的樁型有擠密樁、灌注樁等。

（1）擠密樁。擠密樁的工藝原理是利用靜力壓樁機(jī)將混凝土預(yù)制樁壓入溶洞區(qū)，通過(guò)樁體將溶蝕殘余物擠密，增大持力層的密實(shí)度，并且通過(guò)樁-土復(fù)合的方式提高基礎(chǔ)的承載力。該方法適用于溶洞垂向發(fā)育、填充松散、樁端持力層埋深較淺的情況，其局限性是在溶洞頂板落架嚴(yán)重區(qū)域，樁體壓入時(shí)易引起溶洞擴(kuò)大，甚至引發(fā)坍塌。

（2）灌注樁。灌注樁的工藝原理是采用鉆孔在巖溶溶洞內(nèi)成孔，澆筑混凝土形成樁體，樁體和溶蝕殘余物共同承載上部荷載，減小樁間土的應(yīng)力，控制基礎(chǔ)沉降。該方法適用于溶洞較大、樁端持力層較完整、溶蝕殘余土體穩(wěn)定性較好的情況，其局限性是成孔深度受巖溶發(fā)育狀況的限制，澆筑易發(fā)生斷樁、蜂窩麻面等問(wèn)題。

4.2.3 錨固加強(qiáng)技術(shù)

錨固加強(qiáng)是在巖溶發(fā)育嚴(yán)重、溶洞貫通區(qū)域，利用錨桿或錨索對(duì)基巖進(jìn)行錨固，提高巖體的抗剪強(qiáng)度，并且通過(guò)錨固體的張拉力對(duì)溶洞頂板形成支撐，防止溶洞擴(kuò)大和坍塌。該技術(shù)的工藝原理是采用鉆孔在溶洞的頂板設(shè)置錨桿或錨索，經(jīng)注漿錨固后，對(duì)錨桿（索）進(jìn)行張拉，以提高巖體的抗剪切能力和溶洞頂板的穩(wěn)定性。該方法適用于巖溶發(fā)育貫通、溶洞頂板尚存、基巖完整性較好且具有一定的錨固強(qiáng)度的情況，其局限性是錨固體工程量大，施工成本較高，并且錨桿（索）數(shù)量較多時(shí)，易引起溶洞擾動(dòng)和串洞。

由于加固費(fèi)用較高，加固橋梁基礎(chǔ)需要評(píng)估經(jīng)濟(jì)效益后再確定適用的方案。對(duì)已選定但局部基礎(chǔ)質(zhì)量欠佳的橋位，建議采取樁基礎(chǔ)加固處理手段，彌補(bǔ)巖溶空隙的影響。同時(shí)，對(duì)橋臺(tái)、墩柱基礎(chǔ)以下5 m范圍內(nèi)的持力層進(jìn)行嚴(yán)格的壓實(shí)換土，確保其承載力和均勻性，減少橋梁上部結(jié)構(gòu)的沉降。

4.3 施工預(yù)防措施

在工程施工期間，應(yīng)采取以下預(yù)防措施。

（1）加強(qiáng)巖溶區(qū)橋臺(tái)基礎(chǔ)周邊的驗(yàn)洞監(jiān)測(cè)，密切觀測(cè)地基沉降情況，以便及時(shí)補(bǔ)充、夯實(shí)基礎(chǔ)以下的填充體。

（2）受橋位限制，需設(shè)計(jì)控制基礎(chǔ)外圍的排水，避免雨季滲流沖刷對(duì)持力層造成損壞。

（3）考慮到溶洞陷落的影響，采用紅外線和光纖傳感器在橋面設(shè)置測(cè)位點(diǎn)，監(jiān)控橋面變形是否在限值范圍內(nèi)。

5 結(jié)論

本文通過(guò)建立橋梁基樁及持力層的計(jì)算模型，采用數(shù)值模擬和理論計(jì)算相結(jié)合的方法，對(duì)廣西防城港市防城區(qū)里邏大橋基樁及持力層的穩(wěn)定性進(jìn)行研究，得出以下結(jié)論。

（1）巖溶發(fā)育程度是影響結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的關(guān)鍵因素，隨著巖溶空隙體積的擴(kuò)大和連接度的提高，整體穩(wěn)定性下降，建議對(duì)發(fā)育程度過(guò)高的巖溶區(qū)采取填充加固等措施。

（2）持力層填充物的力學(xué)性能直接影響橋梁上部結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性，持力層填充物的摩擦角和抗壓強(qiáng)度是影響基樁整體穩(wěn)定性的重要因素，建議選擇性能較優(yōu)的填充材料，確保持力層的支撐作用。

（3）由于串珠狀巖溶的分布存在不均一性，持力層的質(zhì)量參差不齊，在橋梁樁基設(shè)計(jì)與施工前，應(yīng)制訂周密的勘察方案，通過(guò)優(yōu)化橋址選擇、加固橋梁基礎(chǔ)、采取施工預(yù)防措施等方法，改善橋梁整體的穩(wěn)定性。

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【作者簡(jiǎn)介】劉志強(qiáng)，男，湖南新寧人，碩士，工程師，研究方向：公路橋梁設(shè)計(jì)。

【引用本文】劉志強(qiáng).串珠狀巖溶區(qū)橋梁基樁及持力層穩(wěn)定性分析［J］.企業(yè)科技與發(fā)展，2024（5）：91-94，109.