海上平臺(tái)煙氣余熱利用分析與工藝優(yōu)化

張雨 賀相軍

作者簡介：張雨（1993-），工程師，從事海洋石油平臺(tái)設(shè)計(jì)和建造工作，zy165416@163.com。

引用本文：張雨，賀相軍.海上平臺(tái)煙氣余熱利用分析與工藝優(yōu)化[J].化工機(jī)械，2024，51（3）：470-476.

DOI：10.20031/j.cnki.0254?6094.202403020

摘 要 依托南海某在建鉆采平臺(tái)，從工藝原理、工藝流程、有機(jī)工質(zhì)的選擇、安全性、能源節(jié)約及降低二氧化碳排放等方面進(jìn)行分析，論證有機(jī)朗肯循環(huán)（Organic Rankine Cycle，ORC）技術(shù)在海上平臺(tái)應(yīng)用的可行性。根據(jù)能量梯級(jí)利用原則，設(shè)計(jì)一套優(yōu)化的煙氣-導(dǎo)熱油-熱用戶系統(tǒng)，利用透平廢熱實(shí)現(xiàn)ORC發(fā)電、生產(chǎn)系統(tǒng)加熱及溴化鋰制冷的熱電冷聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)。

關(guān)鍵詞 海洋平臺(tái) 有機(jī)朗肯循環(huán) 余熱回收 有機(jī)工質(zhì) 能量梯級(jí)利用

中圖分類號(hào) TE53?? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼 A?? 文章編號(hào) 0254?6094（2024）03?0470?07

Analysis and Optimization of Flue Gas Waste Heat

Utilization on Offshore Platform

ZHANG Yu， HE Xiang?jun

（Offshore Oil Engineering Co.， Ltd.）

Abstract?? Basing on a drilling platform under construction in the South China Sea， the feasibility of applying Rganic Rankine Cycle （ORC） technology in the offshore platform was discussed from the process principle， process flow， organic working medium selection， safety， energy saving and reduction of carbon dioxide emission. According to the principle of energy cascade utilization， a set of optimized flue gas?heat transfer oil?heat user system was designed to establish a turbine waste heat?based cogeneration system which boasting of ORC power generation， production system heating and lithium bromide refrigeration.

Key words??? offshore platform， ORC， waste heat recovery， organic working medium， energy cascade utilization

以海洋平臺(tái)為代表的離岸能量系統(tǒng)通常使用燃?xì)廨啓C(jī)作為供電設(shè)備，天然氣在燃?xì)馔钙诫娬救紵蟮玫礁邷責(zé)煔?，其能量只?0%被用于發(fā)電，剩余的70%能量隨透平煙氣排放，形成中高溫（200～600 ℃）余熱資源[1，2]，具有排放量大、持續(xù)穩(wěn)定、利用價(jià)值高的特點(diǎn)，對(duì)其有效且低成本地利用是降低能耗、提高能效、削減溫室效應(yīng)的重要手段[3，4]。

對(duì)于高溫余熱，通常通過換熱裝置轉(zhuǎn)化為供熱裝置的熱源，但國內(nèi)海上平臺(tái)余熱回收過程中煙氣利用方式[火][用]損失較大，僅用于加熱生產(chǎn)水和原油，排煙溫度較高，生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的大量廢熱未被充分、有效回收利用就直接排放至環(huán)境中。余熱發(fā)電技術(shù)有助于減少化石能源消耗、緩解大氣污染物排放，在工業(yè)余熱和新型能源的開發(fā)利用中具有廣闊的應(yīng)用前景[5]。有機(jī)朗肯循環(huán)技術(shù)是基于傳統(tǒng)的朗肯循環(huán)，通過沸點(diǎn)更低的有機(jī)介質(zhì)替代水蒸氣作為動(dòng)力源，將中低品位熱能高效轉(zhuǎn)化為電能的動(dòng)力循環(huán)技術(shù)。ORC系統(tǒng)具有輔助系統(tǒng)少、結(jié)構(gòu)簡單、運(yùn)行穩(wěn)定性高、熱回收率高、經(jīng)濟(jì)性高、系統(tǒng)體積小、無需燃料、無溫室氣體排放、工作壓力合適、維護(hù)要求低及可適用熱源溫度范圍廣等優(yōu)點(diǎn)[6，7]，通常被認(rèn)為是最有效、環(huán)保的余熱回收方法之一。我國對(duì)ORC發(fā)電技術(shù)的市場需求量較大，ORC系統(tǒng)在小型發(fā)電站中的應(yīng)用日益增多，但目前國內(nèi)ORC系統(tǒng)設(shè)備生產(chǎn)廠家稀缺，且在海洋石油行業(yè)余熱發(fā)電領(lǐng)域的應(yīng)用性研究基本屬于空白。

筆者依托南海某項(xiàng)目，該項(xiàng)目在建鉆采平臺(tái)透平電站滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的排煙溫度為506 ℃（冬季）～532 ℃（夏季），余熱溫度較高，可以回收利用。若直接利用，不可避免地會(huì)造成較大的[火][用]損失，難以達(dá)到能源梯級(jí)利用的原則[8，9]。本項(xiàng)目通過ORC技術(shù)回收海上平臺(tái)燃?xì)馔钙疆a(chǎn)生的廢熱發(fā)電，結(jié)合供熱端主電站逐年運(yùn)行工況和冷卻端海水溫度變化情況，針對(duì)海上平臺(tái)的生產(chǎn)工藝特點(diǎn)和煙氣余熱利用現(xiàn)狀，在充分考慮基于熱源品位概念的能量梯級(jí)利用原則上，對(duì)ORC發(fā)電系統(tǒng)結(jié)合溴化鋰吸收式制冷技術(shù)在海上平臺(tái)應(yīng)用方案進(jìn)行優(yōu)化，從安全性、經(jīng)濟(jì)效益及減排效益等方面出發(fā)，對(duì)ORC發(fā)電技術(shù)和預(yù)熱制冷技術(shù)應(yīng)用于海上平臺(tái)的可行性及市場前景進(jìn)行探討。

1 項(xiàng)目簡介

南海某油田新建一座帶7 000 m模塊鉆機(jī)、油氣處理、生產(chǎn)水處理、天然氣脫水、注氣設(shè)施和120人生活樓的八腿鉆采平臺(tái)。該新建平臺(tái)利舊2臺(tái)11.5 MV透平電站，新鋪設(shè)1條海底電纜，并將該平臺(tái)電站接入現(xiàn)有油田電網(wǎng)，實(shí)現(xiàn)區(qū)域電力組網(wǎng)，組網(wǎng)后與本海域其他平臺(tái)電站互聯(lián)互通，供電能力提升至39 MW，區(qū)域管網(wǎng)路由完善，保障平臺(tái)電站機(jī)組有充足燃料氣。新建平臺(tái)配置兩套余熱回收裝置用于滿足工藝流程熱負(fù)荷需求，平臺(tái)工藝流程熱負(fù)荷為11 MW，主電站余熱未能被有效利用。

2 ORC余熱發(fā)電系統(tǒng)

2.1 ORC余熱發(fā)電系統(tǒng)構(gòu)成及技術(shù)特點(diǎn)

如圖1所示為ORC余熱發(fā)電系統(tǒng)，主要由蒸發(fā)器、膨脹機(jī)、水冷冷凝器和工質(zhì)泵4個(gè)部件構(gòu)成，可分為煙氣余熱回收系統(tǒng)、導(dǎo)熱油-有機(jī)工質(zhì)熱交換系統(tǒng)和有機(jī)工質(zhì)發(fā)電系統(tǒng)?？紤]到氣側(cè)熱阻、穩(wěn)定性、海上平臺(tái)工藝需求和避免煙氣與烴類有機(jī)物直接換熱高溫下發(fā)生熱裂解等因素，本項(xiàng)目ORC系統(tǒng)不采用煙氣直接和有機(jī)工質(zhì)進(jìn)行換熱，而是基于能量置換技術(shù)將燃?xì)馔钙疆a(chǎn)生的高溫?zé)煔獾臒崮芨咝鬟f給熱性能更為穩(wěn)定的導(dǎo)熱油系統(tǒng)。通過導(dǎo)熱油作為換熱介質(zhì)，一方面可充分利用導(dǎo)熱油的熱穩(wěn)定性、良好導(dǎo)熱性、不易耗散性等特點(diǎn)提高系統(tǒng)的穩(wěn)定性，另一方面降低供熱端的最高溫度增加了有機(jī)工質(zhì)的可選擇性。

煙氣余熱回收系統(tǒng)：余熱回收裝置回收燃?xì)廨啓C(jī)產(chǎn)生的高溫余熱（532 ℃），并將其轉(zhuǎn)化為中間傳熱介質(zhì)——導(dǎo)熱油的熱量，高溫導(dǎo)熱油（310 ℃）進(jìn)入ORC發(fā)電系統(tǒng)預(yù)熱器、蒸發(fā)器、過熱器加熱有機(jī)工質(zhì)，釋放完熱量低溫導(dǎo)熱油（160 ℃）返回余熱回收裝置循環(huán)加熱，工藝流程如圖2所示。

導(dǎo)熱油-有機(jī)工質(zhì)熱交換系統(tǒng)：由若干管殼式換熱器構(gòu)成，將中間傳熱介質(zhì)導(dǎo)熱油攜帶的熱量傳遞給有機(jī)工質(zhì)，即有機(jī)工質(zhì)在蒸發(fā)器內(nèi)經(jīng)歷等壓吸熱過程，從低溫液態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)楦邷馗邏赫魵狻?/p>

有機(jī)工質(zhì)發(fā)電系統(tǒng)：在導(dǎo)熱油-環(huán)戊烷蒸發(fā)器中吸熱后的高品質(zhì)有機(jī)工質(zhì)蒸氣進(jìn)入膨脹發(fā)電機(jī)做功，同時(shí)帶動(dòng)發(fā)電機(jī)組發(fā)電，將熱能轉(zhuǎn)化為高品位電能，做功后的有機(jī)工質(zhì)乏汽經(jīng)回?zé)崞骱?，進(jìn)入冷凝器完成恒壓放熱，冷卻水帶走其冷卻熱量，冷凝后的液態(tài)有機(jī)工質(zhì)經(jīng)工質(zhì)泵絕熱壓縮增壓到過冷狀態(tài)，返回到蒸發(fā)器重新開始新的循環(huán)[10]?？紤]到冷源溫度越低，熱源溫度越高，余熱利用率越高，發(fā)電量越大[6]，因此新建平臺(tái)配置閉式循環(huán)系統(tǒng)采用淡水進(jìn)行冷卻有機(jī)工質(zhì)，淡水進(jìn)口溫度為28 ℃，出口溫度為38 ℃。

2.2 設(shè)備設(shè)計(jì)

膨脹透平為ORC余熱發(fā)電系統(tǒng)最核心的設(shè)備，綜合該項(xiàng)目膨脹機(jī)規(guī)格需求，選用透平膨脹發(fā)電機(jī)組。本項(xiàng)目ORC膨脹透平發(fā)電機(jī)組具有高膨脹比、高溫進(jìn)機(jī)、環(huán)戊烷工質(zhì)特性及海上平臺(tái)首次應(yīng)用等特點(diǎn)。

換熱器為ORC余熱發(fā)電系統(tǒng)占地面積最大的設(shè)備，包括預(yù)熱器、蒸發(fā)器（過冷）、冷凝器和回?zé)崞?。具有高溫位、低壓降、存在相變等特點(diǎn)。與管殼式換熱器相比，板式換熱器結(jié)構(gòu)緊湊，換熱系數(shù)高。綜合該項(xiàng)目換熱器特點(diǎn)和海上平臺(tái)緊湊式換熱器使用經(jīng)驗(yàn)，推薦預(yù)熱器采用管板式，蒸發(fā)器、冷凝器和回?zé)崞鞑捎霉軞な健?/p>

為滿足ORC余熱發(fā)電系統(tǒng)用熱溫位需求，因此采用高溫位導(dǎo)熱油，導(dǎo)熱油溫度為160～310 ℃，同時(shí)盡可能回收煙氣熱量（廢熱出口煙氣溫度為190 ℃），此外，為減少占地面積，采用立式余熱回收裝置。

2.3 熱源情況

ORC余熱發(fā)電系統(tǒng)利用的熱源來自該新建平臺(tái)2臺(tái)11.5 MW燃?xì)馔钙桨l(fā)電機(jī)組煙氣余熱。透平電站的煙氣溫度在冬季時(shí)為506 ℃，滿負(fù)荷運(yùn)行的煙氣量約為181 136 kg/h;透平電站的煙氣溫度在夏季時(shí)為532 ℃，滿負(fù)荷運(yùn)行的煙氣量約為163 673 kg/h。

用熱端不同用戶所需熱量：根據(jù)井口參數(shù)和工藝流程方案統(tǒng)計(jì)得出主系統(tǒng)需要用到的熱負(fù)荷工況，熱、油兩個(gè)主要熱用戶需要的最大熱負(fù)荷為11.142 MW;吸收式（溴化鋰）制冷系統(tǒng)最大熱負(fù)荷需求約62 kW，ORC發(fā)電系統(tǒng)熱負(fù)荷約為20 MW，裝機(jī)功率5 MW。

2.4 工質(zhì)選擇

工質(zhì)是實(shí)現(xiàn)能量傳遞與轉(zhuǎn)換的物質(zhì)載體，也是構(gòu)建循環(huán)系統(tǒng)的基礎(chǔ)[7]，工質(zhì)的選擇在循環(huán)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)中至關(guān)重要，選擇合適的工質(zhì)能夠有效提高系統(tǒng)的發(fā)電量、穩(wěn)定性和廢熱利用效率[11，12]。ORC工質(zhì)需具備以下特性：在相同蒸發(fā)溫度和冷凝溫度下，絕熱焓降大;較高的動(dòng)力循環(huán)效率、良好的傳熱性能、換熱系數(shù)大;工質(zhì)臨界參數(shù)、常壓下沸點(diǎn)等熱物理性質(zhì)適宜;良好的化學(xué)穩(wěn)定性和材料相容性;干工質(zhì)或等熵工質(zhì);ODP（消耗臭氧層潛值）值為零、GWP（全球變暖潛能值）值低（小于150）;潛熱低、臭氧安全[1，13～15]。

目前已有大量研究對(duì)不同工質(zhì)的性能進(jìn)行對(duì)比，在ORC中較常用的包括氫氟烴類、碳?xì)漕悺⒐柩跬轭?、氟代醚類和氫氟（氯）烯等純工質(zhì)[14]。在常用烴類有機(jī)物中，環(huán)戊烷具有較高的臨界溫度和臨界壓力，換熱溫度區(qū)間較大，換熱效率較高，是使用純工質(zhì)時(shí)綜合性能評(píng)分較高的有機(jī)介質(zhì)，且其GWP和ODP值較低，對(duì)環(huán)境污染較小[14]。此外，國外對(duì)于透平和初溫在400～600 ℃熱源溫度范圍內(nèi)均選擇環(huán)戊烷[16]，幾種常見有機(jī)工質(zhì)的熱力參數(shù)見表1。

3 安全設(shè)計(jì)

在中高溫?zé)嵩礂l件下，有機(jī)工質(zhì)由于熱穩(wěn)定性不佳，在較高溫度下發(fā)生熱分解會(huì)影響系統(tǒng)的正常運(yùn)行。生成的不凝性氣體會(huì)提高冷凝壓力，降低系統(tǒng)輸出功，固態(tài)物質(zhì)會(huì)附著在部件表面影響換熱效果，堵塞管路，與系統(tǒng)材料發(fā)生腐蝕作用，部分熱解產(chǎn)物可能具有毒性，引發(fā)安全問題，此外，原工質(zhì)與產(chǎn)物形成的混合物也會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)、性能偏離設(shè)定值。而循環(huán)上限溫度取值過低則會(huì)影響膨脹溫度、蒸發(fā)溫度的充分優(yōu)化，限制系統(tǒng)性能[12，16]。環(huán)戊烷的最大允許分解速率為4.0×10-9 s-1，300 ℃時(shí)分解速率為7.9×10-8 s-1[16]，環(huán)戊烷的安全使用溫度為250～275 ℃[17，18]。

環(huán)戊烷作為易燃易爆的危險(xiǎn)化學(xué)品，泄漏導(dǎo)致的蒸汽云爆炸事故影響范圍較廣且破壞性嚴(yán)重，每年國內(nèi)外化工行業(yè)因環(huán)戊烷泄漏引起的事故頻發(fā)，對(duì)環(huán)境和人員造成的影響十分惡劣[19]?？紤]到海上平臺(tái)與陸地項(xiàng)目相比空間受限，可能對(duì)平臺(tái)工作人員造成更為嚴(yán)重的傷害。結(jié)合環(huán)戊烷工質(zhì)特性，為保障海上平臺(tái)首臺(tái)套ORC發(fā)電系統(tǒng)的安全可靠運(yùn)行，開展了ORC發(fā)電系統(tǒng)的本質(zhì)安全設(shè)計(jì)研究：

a. 采用機(jī)械密封方式減少系統(tǒng)工質(zhì)泄漏量，防止海上平臺(tái)工質(zhì)頻繁加注風(fēng)險(xiǎn);

b. 采用高效緊湊式換熱器設(shè)備減少系統(tǒng)環(huán)戊烷工質(zhì)填充量，減少工質(zhì)泄漏風(fēng)險(xiǎn);

c. 撬內(nèi)設(shè)備按照防爆要求，同時(shí)在平臺(tái)已有消防系統(tǒng)基礎(chǔ)上，設(shè)置惰性氣體滅火系統(tǒng)并與可燃?xì)怏w探測系統(tǒng)連鎖;系統(tǒng)布置在上層甲板開敞區(qū)域且遠(yuǎn)離平臺(tái)生活樓，同時(shí)系統(tǒng)配置盡量采用焊接型式，減少法蘭連接;

d. 置紅外等可燃?xì)怏w探頭監(jiān)測及火災(zāi)自動(dòng)報(bào)警系統(tǒng);

e. 在ORC機(jī)組內(nèi)部設(shè)置火焰和可燃?xì)馓綔y設(shè)備，對(duì)機(jī)組撬內(nèi)火災(zāi)和環(huán)戊烷泄漏進(jìn)行實(shí)時(shí)探測，并根據(jù)預(yù)設(shè)邏輯，觸發(fā)機(jī)組關(guān)斷及啟動(dòng)消防。

4 ORC余熱發(fā)電系統(tǒng)優(yōu)化方案

4.1 符合能量梯級(jí)利用原則的ORC余熱發(fā)電系統(tǒng)

新建平臺(tái)利舊渤海岸電2臺(tái)11.5 MW級(jí)透平機(jī)組，設(shè)置2臺(tái)5 MW余熱鍋爐為主工藝設(shè)施的熱用戶（2臺(tái)3 MW生產(chǎn)加熱器）及ORC裝置供熱，其中，2臺(tái)11.5 MW燃?xì)馔钙桨l(fā)電機(jī)組煙氣余熱采用ORC余熱發(fā)電技術(shù)后，系統(tǒng)可發(fā)電量約5 MW。

原方案只將部分廢熱轉(zhuǎn)化為電能，大部分熱量以冷凝熱的形式耗散到環(huán)境中，能源利用效率較低。為了充分利用低溫?zé)煔庥酂帷?shí)現(xiàn)能量梯級(jí)綜合利用，對(duì)ORC余熱發(fā)電系統(tǒng)進(jìn)一步優(yōu)化，按供熱、供電系統(tǒng)消耗的熱量和熱能品質(zhì)分配總熱耗量。此外，考慮到溴化鋰吸收式制冷在余熱制冷方面是節(jié)能和經(jīng)濟(jì)效益較好的一種余熱制冷技術(shù)[20]，在生活樓增加溴化鋰空調(diào)系統(tǒng)。將燃?xì)廨啓C(jī)煙氣溫度高低和用熱需求分為三級(jí)，第1級(jí)為煙油換熱器，燃?xì)廨啓C(jī)透平產(chǎn)生532 ℃的高溫?zé)煔馐紫扔捎酂峄厥昭b置回收，燃?xì)馔钙轿矚庥酂峒訜釋?dǎo)熱油，310～215.4 ℃的導(dǎo)熱油熱量供海上平臺(tái)工藝熱用戶（例如，加熱原油、加熱燃料氣、海水淡化等）使用;第2級(jí)導(dǎo)熱油供ORC機(jī)組發(fā)電系統(tǒng)使用，溫度降到162.4 ℃;第3級(jí)為將導(dǎo)熱油通入溴化鋰機(jī)組的發(fā)生器，為溴化鋰機(jī)組提供熱源，使用后導(dǎo)熱油溫度降到158 ℃，工藝流程如圖3所示。

假設(shè)整個(gè)系統(tǒng)運(yùn)行過程是穩(wěn)態(tài)過程，并忽略動(dòng)能和勢能變化以及除測定點(diǎn)外的其他損失，工藝系統(tǒng)所需熱負(fù)荷Qtec約為11.2 MW，熱源釋放的熱量Q為：

Q=m·（h-h）=mCdT=Cm（T-T）

式中 C——導(dǎo)熱油的比熱容，2.611 kJ/（kg·℃），

考慮到熱損失，效率取90%;

h、h——導(dǎo)熱油在換熱器中進(jìn)、出口的比焓;

m——導(dǎo)熱油的質(zhì)量流量，360 m3/h。

其中，3臺(tái)熱介質(zhì)循環(huán)泵，同時(shí)使用兩臺(tái)，一臺(tái)備用，單臺(tái)泵的流量為180 m3/h。

由能量守恒定律可知：

Qtec=Q

導(dǎo)熱油在工藝熱用戶的出口溫度T=257 ℃。

ORC發(fā)電系統(tǒng)所需熱負(fù)荷QORC約為20 MW，導(dǎo)熱油供ORC發(fā)電系統(tǒng)使用的熱量Q為：

Q=m·（h-h）=mCdT=Cm（T-T）

其中，h和h分別為導(dǎo)熱油在蒸發(fā)器中進(jìn)、出口的比焓，由能量守恒定律可知：

QORC=Q

導(dǎo)熱油在ORC發(fā)電系統(tǒng)的出口溫度T=162.4 ℃。

導(dǎo)熱油供溴化鋰系統(tǒng)使用的熱量Q為：

Q=m·（h-h）=mCdT=Cm（T-T）

溴化鋰系統(tǒng)所需熱負(fù)荷Q約為770 kW，由能量守恒定律可知：

Q=Q

導(dǎo)熱油在溴化鋰系統(tǒng)的出口溫度為T=158.7 ℃。

4.2 經(jīng)濟(jì)效益和減排效益評(píng)估

對(duì)優(yōu)化后的方案進(jìn)行經(jīng)濟(jì)性評(píng)估，基于品位對(duì)口、高能高用、低能低用的能量梯級(jí)利用原理，通過工藝熱用戶、ORC發(fā)電系統(tǒng)和溴化鋰空調(diào)系統(tǒng)逐級(jí)對(duì)煙氣進(jìn)行利用，可將排煙溫度降至110 ℃左右（表2）?？紤]到燃?xì)馔钙诫娬具\(yùn)行狀況等方面的限制，選取90%負(fù)荷下主機(jī)的運(yùn)行情況。

5 結(jié)論

5.1 該項(xiàng)目采用主電站煙氣余熱ORC發(fā)電技術(shù)，通過主電站能效提升，年節(jié)省天然氣消耗約2 800萬方，年均節(jié)省費(fèi)用約2 800萬元，約3年可實(shí)現(xiàn)投資回收。經(jīng)濟(jì)年限內(nèi)節(jié)省燃料費(fèi)用折現(xiàn)約1.96億元，同時(shí)年減排二氧化碳約48 000 t，項(xiàng)目能效水平提升顯著，經(jīng)濟(jì)性明顯。在節(jié)省區(qū)域天然氣消耗的同時(shí)有效減少二氧化碳的排放，實(shí)現(xiàn)海洋平臺(tái)的綠色低碳經(jīng)濟(jì)開發(fā)。

5.2 基于能量梯級(jí)利用設(shè)計(jì)的優(yōu)化系統(tǒng)，熱量首先供海上平臺(tái)工藝熱用戶使用，再通過ORC機(jī)組利用高溫導(dǎo)熱油的中高品位熱能進(jìn)行發(fā)電，之后導(dǎo)熱油的低品位熱源供溴化鋰空調(diào)系統(tǒng)使用，符合“溫度對(duì)口，梯級(jí)利用”的科學(xué)用能原則，煙氣余熱回收更徹底，最終煙氣排放溫度接近100 ℃，大幅提高系統(tǒng)的熱力學(xué)特性和機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性能，有效提高能源利用率。

5.3 優(yōu)化后系統(tǒng)的循環(huán)溫度取值滿足通過導(dǎo)熱油串聯(lián)的各熱用戶的對(duì)應(yīng)工質(zhì)最佳使用溫度，使得系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性能最優(yōu)。

參 考 文 獻(xiàn)

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（收稿日期：2023-06-23，修回日期：2024-05-16）