分動(dòng)器用濕式單離合器鋼片軸向溫度場(chǎng)分布研究

徐占 屠有余 劉振宇 倪家傲 劉偉東

【歡迎引用】 徐占，屠有余， 劉振宇，等.分動(dòng)器用濕式單離合器鋼片軸向溫度場(chǎng)分布研究[J].汽車文摘，2024（XX）： 1-11.

【Cite this paper】 XU Z， TU Y Y， LIU Z Y， et al. Research on Axial Temperature Field Distribution of Wet Single Clutch [J]. Automotive Digest （Chinese）， 2024（XX）：1-11.

【摘要】以適時(shí)分動(dòng)器用濕式離合器為研究對(duì)象，搭建離合器傳遞扭矩?zé)崃W(xué)模型，估算離合器傳遞扭矩及對(duì)流換熱因數(shù)，提取影響鋼片溫度的關(guān)鍵因素，并對(duì)關(guān)鍵因素開發(fā)鋼片溫度動(dòng)態(tài)測(cè)試物理模型?；趯?shí)測(cè)結(jié)果，分析不同鋼片軸向溫度場(chǎng)分布規(guī)律，優(yōu)化離合器冷卻油道，實(shí)現(xiàn)了不同鋼片最大溫度差降幅達(dá)74.6%，有效提升離合器傳遞扭矩能力，同時(shí)進(jìn)行不同油溫、扭矩、轉(zhuǎn)速差下的離合器溫度模型深度標(biāo)定，實(shí)現(xiàn)分動(dòng)器實(shí)車精準(zhǔn)傳遞扭矩能力的同時(shí)，仍具備可靠的熱保護(hù)功能。

關(guān)鍵詞：濕式單離合器；鋼片溫度；溫度模型；動(dòng)態(tài)測(cè)試

中圖分類號(hào)：U463.215 ? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A ?DOI： 10.19822/j.cnki.1671-6329.20220125

Research on Axial Temperature Field Distribution of Wet Single Clutch

Xu Zhan，Tu Youyu， Liu Zhenyu， Ni Jiaao， Liu Weidong

（Global R&D Center， China FAW Corporation Limited， Changchun 130013）

【Abstract】 Taking wet clutch as the research object， through theoretical calculation of coupling steel temperature of clutch， the clutch torsional and convective heat transfer coefficients are estimated by establishing the clutch torsional thermodynamic model. The main factors affecting the accuracy of calculation are extracted， and a physical model for dynamic measurement of steel sheet temperature is developed for key factors. Based on the measured results， the distribution law of axial temperature field of different steel plates is analyzed， the cooling oil passage of the clutch is optimized， the maximum temperature difference of different steel plates is reduced by 74.6%， which effectively improves the transmission torque of the clutch. At the same time， the clutch temperature model in-depth calibration under different oil temperature， torque and speed difference is carried out， which realizes the precise torque transfer ability of the transfer case while still secures the function of reliable thermal protection function.

Key words： Wet single clutch， Temperature of the steel， Temperature model， Dynamic testing

0 引言

目前市場(chǎng)上主流的適時(shí)四驅(qū)分動(dòng)器均采用多片濕式離合器做為中央差速和扭矩分配機(jī)構(gòu)。單離合器與雙離合器（Dual Clutch Transmission，DCT）的不同點(diǎn)主要體現(xiàn)在扭矩容量大、摩擦片組多、摩擦片面壓大、冷卻流量被動(dòng)控制方面。在離合器傳遞扭矩過程中，如果因離合器冷卻油道設(shè)計(jì)不合理，會(huì)導(dǎo)致離合器不同鋼片溫升速率差異較大，部分摩擦片組會(huì)過早超過許用溫度限值，導(dǎo)致離合器燒蝕，嚴(yán)重影響離合器傳遞扭矩及耐久性能，目前各項(xiàng)研究均采用熱仿真進(jìn)行濕式離合器溫度估算[1-9]。

為研究整車極限越野工況下，不同對(duì)偶鋼片軸向溫度場(chǎng)分布情況，本文從濕式離合器熱力學(xué)估算、鋼片溫度動(dòng)態(tài)測(cè)試、離合器冷卻油道設(shè)計(jì)、冷卻油道改進(jìn)前后驗(yàn)證結(jié)果4個(gè)方面進(jìn)行分析，研究2種不同冷卻油路下，離合器各鋼片軸向溫度場(chǎng)分布情況。本文以縱置后驅(qū)轉(zhuǎn)四驅(qū)車型用適時(shí)四驅(qū)分動(dòng)器為例，進(jìn)行上述溫度分布研究。

1 濕式單離合器熱力學(xué)估算

對(duì)于單式多片濕式離合器，傳遞扭矩與普通雙離合器一樣，主要影響因素有離合器工作摩擦面數(shù)、摩擦副摩擦因數(shù)、摩擦面內(nèi)外徑、摩擦片之間的壓力。根據(jù)濕式多片離合器數(shù)學(xué)模型[1-2]，進(jìn)行了濕式離合器傳遞扭矩研究，其傳遞扭矩為：

[TC=2nμF3r13-r23r12-r22] ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? （1）

式中：TC是離合器向前輸出扭矩；n是離合器摩擦面數(shù)；μ是離合器摩擦因數(shù)，為經(jīng)驗(yàn)值，μ取0.1；F是離合器壓緊力；r1是摩擦面外徑；r2是摩擦面內(nèi)徑。

本文只針對(duì)離合器滑摩狀態(tài)進(jìn)行測(cè)試分析，常用牛頓冷卻公式計(jì)算摩擦片表面強(qiáng)制對(duì)流換熱[2]，如式（2）所示?；瑒?dòng)摩擦?xí)r摩擦副表面對(duì)流換熱因數(shù)計(jì)算[2]如式（3）所示。

[Q1=Ah（TS-Tf）] ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?（2）

[h=0.332ω12λ23ρ12cp13η-16] ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?（3）

式中：A是換熱表面積，h是對(duì)流換熱因數(shù)，Ts是進(jìn)入離合器的油溫，Tf是摩擦副工作表面溫度，[ω]是摩擦片滑動(dòng)摩擦角速度，λ是潤滑油熱傳導(dǎo)因數(shù)，ρ是潤滑油密度，Cp是潤滑油比熱容，η是潤滑油溫度為Ts時(shí)潤滑油黏度。

2 離合器鋼片溫度影響因素

摩擦片的加工精度和磨損程度都會(huì)影響滑摩過程溫升情況，同時(shí)需要結(jié)合系統(tǒng)慣性、載荷、接合時(shí)長(zhǎng)、接合過程、滑摩速差、基礎(chǔ)油溫、分動(dòng)器殼體環(huán)境溫度、潤滑油流量多維度分析[1-9]，提取關(guān)鍵因素，并在對(duì)偶鋼片溫度動(dòng)態(tài)測(cè)試開發(fā)中以充分考慮，確保溫度測(cè)試邊界條件與實(shí)車匹配應(yīng)用完全一致，才能使分析和溫度模型標(biāo)定具有應(yīng)用價(jià)值和意義。如圖1和圖2所示，建立多維度溫升和散熱影響因素分析圖，能夠準(zhǔn)確提取溫升主要因素。

圍繞摩擦片升溫和散熱影響因素，設(shè)計(jì)對(duì)偶鋼片動(dòng)態(tài)溫度測(cè)試方案，考慮鋁殼體面積和潤滑油量對(duì)離合器溫度影響，本文將基于分動(dòng)器總成，完全按照實(shí)車苛刻及常用工況，對(duì)離合器鋼片溫度進(jìn)行精確測(cè)量分析。

3 對(duì)偶鋼片溫度動(dòng)態(tài)測(cè)試

3.1 測(cè)試難度分析

由于離合器摩擦片承受高溫、高轉(zhuǎn)速的復(fù)雜環(huán)境，并處于浸油、封閉腔體內(nèi)，且摩擦片組數(shù)眾多，同時(shí)采集各對(duì)偶鋼片溫度難度極大。已發(fā)表的離合器溫升實(shí)測(cè)的文獻(xiàn)數(shù)量較少[10-11]，并且沒有關(guān)于分動(dòng)器用濕式單離合器的鋼片溫度實(shí)測(cè)文獻(xiàn)。99%的濕式離合器文獻(xiàn)研究對(duì)象是模型和仿真，其實(shí)測(cè)難度主要表現(xiàn)在：

（1）數(shù)據(jù)采集設(shè)備布置困難

摩擦片組處于狹小密閉空間，數(shù)據(jù)采集設(shè)備電路系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和硬件安裝極具挑戰(zhàn)性。

（2）數(shù)據(jù)傳輸穩(wěn)定性難以保證

摩擦片組和壓盤都是高速旋轉(zhuǎn)件，需要使用無線數(shù)據(jù)傳輸?shù)姆绞讲杉瘻囟刃盘?hào)。無線傳輸系統(tǒng)的準(zhǔn)確性、穩(wěn)定性是試驗(yàn)?zāi)芊癯晒Φ年P(guān)鍵。

（3）電力持續(xù)穩(wěn)定供應(yīng)困難

受電池體積和續(xù)航時(shí)間限制，依靠電池供電的傳統(tǒng)方式在此種測(cè)試下無法使用。在不影響離合器功能的前提下，通過無線電磁感應(yīng)方式實(shí)現(xiàn)可靠、穩(wěn)定、持續(xù)的電力供應(yīng)是實(shí)現(xiàn)溫度測(cè)試的難點(diǎn)之一。

（4）測(cè)控系統(tǒng)可靠性要求高

在臺(tái)架上實(shí)現(xiàn)各個(gè)變量解耦，對(duì)臺(tái)架的控制非常重要。為了實(shí)現(xiàn)完整的升溫和降溫過程，測(cè)控系統(tǒng)要有足夠的可靠運(yùn)行時(shí)間，以捕獲所需的參數(shù)。

（5）傳感器選型與安裝難度較高

要求K型熱電偶傳感器測(cè)頭及線束直徑小于0.25 mm，線束需抗電磁干擾并具有耐磨、耐高溫和油品兼容性。傳感器測(cè)頭需要通過鑄工膠封裝在提前采用電刻蝕徑向打孔的鋼片內(nèi)部。

3.2 測(cè)試方案開發(fā)

針對(duì)分動(dòng)器中濕式離合器摩擦片組冷卻流量沿軸向分布特點(diǎn)，設(shè)計(jì)定制化方案。冷卻油泵內(nèi)轉(zhuǎn)子通過花鍵固定在分動(dòng)器輸入軸上，油液隨輸入軸轉(zhuǎn)動(dòng)通過導(dǎo)油孔泵入離合器內(nèi)部對(duì)摩擦片組冷卻降溫，屬于被動(dòng)冷卻方式。對(duì)偶鋼片溫度測(cè)試方案如圖3所示。

本文采用射頻測(cè)試技術(shù)，在8個(gè)對(duì)偶鋼片的傳遞扭矩過程中實(shí)現(xiàn)溫度實(shí)時(shí)精準(zhǔn)采集?？傮w技術(shù)路線：對(duì)偶鋼片內(nèi)埋入式的K型熱電偶直接接入射頻發(fā)射器上，而發(fā)射器通過離合器外殼上固定的旋轉(zhuǎn)工裝一起隨外殼高速旋轉(zhuǎn)，射頻信號(hào)通過工裝上的轉(zhuǎn)子天線、殼體上的定子天線傳輸至固定在臺(tái)架上的主機(jī)接收器。定轉(zhuǎn)子天線要實(shí)現(xiàn)信號(hào)穩(wěn)定傳輸，需要計(jì)算設(shè)計(jì)出合理范圍的電容，為發(fā)射器供電。天線線圈電容計(jì)算見式（3），線圈產(chǎn)生的感應(yīng)電勢(shì)計(jì)算見式（4）。

[Ca=εb1d1/4kd] ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?（3）

[Ea=N（Δ?/Δt）] ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?（4）

式中：Ca為定、轉(zhuǎn)子線圈極板電容，ε為極板介電常數(shù)，b1為轉(zhuǎn)子線圈寬度，d1為轉(zhuǎn)子線圈直徑，k為靜電力常量，d為定、轉(zhuǎn)子線圈間距，Ea為高頻磁場(chǎng)感應(yīng)電勢(shì)，N為線圈匝數(shù)，Δφ/Δt為磁通率。

發(fā)射模塊需要穩(wěn)定的電壓、電荷量，以確保信號(hào)采集及傳輸?shù)姆€(wěn)定性，因此電容即天線制作極其重要。電容過大，發(fā)射器處于供電保護(hù)狀態(tài)；電容過小，導(dǎo)致信號(hào)傳輸不穩(wěn)定。線圈由鉬金屬、絕緣膠帶等多種材料交替覆蓋，兩個(gè)線圈最終形成一個(gè)封閉電容極板。轉(zhuǎn)子線圈設(shè)計(jì)見圖4，定子線圈設(shè)計(jì)見圖5。

結(jié)合摩擦產(chǎn)熱理論計(jì)算和單組摩擦片熱分布仿真分析[11]，確定對(duì)偶鋼片最高溫處于有效摩擦面的中心位置，鋼片溫度仿真分析見圖6，溫度傳感器測(cè)頭（K型熱電偶）安裝位置見圖7。

3.3 對(duì)偶鋼片溫度測(cè)試條件

基于分動(dòng)器總成，通過無線射頻實(shí)時(shí)測(cè)試該濕式離合器在總成運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下8個(gè)對(duì)偶鋼片最高溫度。依據(jù)縱置適時(shí)四驅(qū)分動(dòng)器不同典型工況的離合器使用邊界開展溫度測(cè)試，測(cè)試條件見表1。

4 試驗(yàn)結(jié)果與冷卻油道布置分析

4.1 對(duì)偶鋼片溫度測(cè)試結(jié)果

K型熱電偶編號(hào)為1#～8#。由于溫度采集模塊最多可拓展到8個(gè)通道，而被測(cè)離合器擁有10組摩擦片，因此兩側(cè)的對(duì)偶鋼片溫度不予以采集。從離合器壓盤開始順序編號(hào)，第1個(gè)鋼片設(shè)置為A1#，第2個(gè)設(shè)置為A2#，以此類推直至最后1個(gè)鋼片設(shè)置為A10#，熱電偶1#～8#對(duì)應(yīng)鋼片A2#～A9#。熱電偶在鋼片上布置見圖8，鋼片編號(hào)見圖9。

被測(cè)離合器由內(nèi)外花鍵轂、摩擦片組、回位彈簧和壓盤部件組成，其中冷卻油通過對(duì)稱設(shè)計(jì)的內(nèi)花鍵轂上的徑向油道，進(jìn)入中間部位摩擦片組并同時(shí)向兩側(cè)流動(dòng)。被測(cè)離合器冷卻內(nèi)部油道分布見圖9。

以分動(dòng)器30 ℃油溫、輸入轉(zhuǎn)速為500 r/min的工況為例，進(jìn)行A2#～A9#不同鋼片溫升和溫降工況測(cè)試分析。同一轉(zhuǎn)速差為200 r/min下，離合器傳遞不同扭矩時(shí)，鋼片溫度測(cè)試結(jié)果見圖10～圖15。

通過上述試驗(yàn)結(jié)果（圖16～圖18）表明，10組摩擦片僅靠單油道進(jìn)行冷卻，各鋼片溫差高達(dá)114 ℃，遠(yuǎn)離油道溫升較快。溫差隨傳遞扭矩增加先變大再降低，最后保持不變。該油道設(shè)計(jì)帶來的溫度分布異常，將嚴(yán)重影響其壽命。

4.2 冷卻油道改進(jìn)與驗(yàn)證

上述單排冷卻油道設(shè)計(jì)導(dǎo)致不同鋼片溫度差異較大，需對(duì)油道進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，原冷卻進(jìn)油道布置在離合器內(nèi)轂中間部位，為同一平面單排環(huán)形槽設(shè)計(jì)，該環(huán)形槽上均布6個(gè)徑向油道孔，潤滑油進(jìn)入環(huán)槽后由環(huán)槽上同一平面的6個(gè)油道孔進(jìn)入10組摩擦片的中間部位進(jìn)行潤滑冷卻，導(dǎo)致上述中間摩擦片溫度遠(yuǎn)低于兩邊的摩擦片，冷卻嚴(yán)重失衡。新改進(jìn)方案是根據(jù)原鋼片溫度分布情況進(jìn)行軸向環(huán)槽優(yōu)化，增加一排環(huán)形槽設(shè)計(jì)，單環(huán)槽上的徑向油道數(shù)量不變，確保每排油道均勻冷卻5組摩擦片，改進(jìn)方案見圖19。

將改進(jìn)后的方案按照改進(jìn)前的工況重新進(jìn)行臺(tái)架試驗(yàn)便于對(duì)比改進(jìn)效果。選取試驗(yàn)潤滑油溫為30 ℃、分動(dòng)器輸入轉(zhuǎn)速為500 r/min、輸出轉(zhuǎn)速為300 r/min和離合器向前傳遞扭矩為400 N·m的典型工況的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行說明，試驗(yàn)結(jié)果見圖20～圖22。

通過對(duì)比分析離合器冷卻油道改進(jìn)前后鋼片溫度試驗(yàn)結(jié)果，發(fā)現(xiàn)單油道各鋼片溫差最高約29 ℃，遠(yuǎn)低于改進(jìn)前的114 ℃；溫差隨傳遞扭矩增加逐漸上升，最后保持不變，變化特征明顯，便于溫升控制。改進(jìn)后溫度分布正常，符合濕式離合器傳遞扭矩溫升特性，離合器可靠性與耐久性大幅提升。

5 發(fā)熱因數(shù)與冷卻因數(shù)標(biāo)定

5.1 鋼片升降溫因數(shù)試驗(yàn)

為建立發(fā)熱、冷卻因數(shù)與離合器滑摩功率的標(biāo)定關(guān)系[12]，以分動(dòng)器油底殼處油溫60 ℃為基礎(chǔ)，基于臺(tái)架試驗(yàn)進(jìn)行不同輸入轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)速差和傳遞扭矩下鋼片溫度動(dòng)態(tài)測(cè)試。通過離合器鋼片溫度上升、下降工況的精準(zhǔn)測(cè)試結(jié)果分析，擬合同一工況下能夠包含所有鋼片的升溫和降溫隨時(shí)間、滑摩功率關(guān)系，提取鋼片溫度發(fā)熱、冷卻因數(shù)[13]，并寫入分動(dòng)器離合器溫度模型列表中，為整車離合器傳遞扭矩與熱保護(hù)提供精準(zhǔn)的熱模型數(shù)據(jù)，發(fā)熱及冷卻因數(shù)與臺(tái)架離合器滑摩功率標(biāo)定關(guān)系見圖23～圖24。

發(fā)熱因數(shù)隨離合器滑摩功率的變化趨勢(shì)以20 kW為轉(zhuǎn)折點(diǎn)，小于20 kW時(shí)相同功率下隨著輸入轉(zhuǎn)速上升發(fā)熱因數(shù)呈下降趨勢(shì)，轉(zhuǎn)速越低發(fā)熱因數(shù)越高，發(fā)熱因數(shù)在范圍為350～550；當(dāng)滑摩功率高于20 kW時(shí)，各轉(zhuǎn)速下的發(fā)熱因數(shù)逐漸趨于穩(wěn)定，達(dá)到平衡狀態(tài)，對(duì)整車分動(dòng)器離合器傳遞扭矩標(biāo)定有利。冷卻因數(shù)隨滑摩功率變化趨勢(shì)也是在20 kW處呈明顯分界，但低于該滑摩功的工況各輸入轉(zhuǎn)速下的冷卻因數(shù)差異較大，轉(zhuǎn)速越高冷卻因數(shù)越大，散熱能力越強(qiáng)；在滑摩功率大于20 kW以后的工況，不同轉(zhuǎn)速下冷卻因數(shù)逐漸趨于一致，有利于對(duì)整車連續(xù)傳遞扭矩工況下插值點(diǎn)的鋼片溫度準(zhǔn)確估算。

5.2 搭建離合器溫度模型

基于該濕式離合器鋼片溫度估算，進(jìn)行離合器溫度模型搭建[14]，共有4個(gè)模塊組成，包括流量計(jì)算模塊、功率計(jì)算模塊、因數(shù)計(jì)算模塊和溫度計(jì)算模塊，離合器溫度模型見圖25。

基于上述離合器鋼片溫度估算模型，將發(fā)熱因數(shù)和冷卻因數(shù)模型標(biāo)定分為以下3個(gè)步驟進(jìn)行。

（1）基于穩(wěn)態(tài)滑摩試驗(yàn)結(jié)果，獲取基礎(chǔ)加熱因數(shù)和冷卻因數(shù)。結(jié)合油溫、滑摩功率和后軸轉(zhuǎn)速3個(gè)輸入信號(hào)，反向查臺(tái)架試驗(yàn)數(shù)據(jù)表獲取當(dāng)前工況的基礎(chǔ)加熱因數(shù)和基礎(chǔ)冷卻因數(shù)，基礎(chǔ)因數(shù)表可標(biāo)定修正。

（2）通過需求扭矩、滑摩功率及滑摩功率變化率識(shí)別滑摩狀態(tài)。判斷當(dāng)前離合器是在有轉(zhuǎn)速差滑摩還是在無轉(zhuǎn)速差滑摩，進(jìn)而選取對(duì)應(yīng)狀態(tài)下的冷卻因數(shù)，標(biāo)定閾值須能準(zhǔn)確識(shí)別滑摩狀態(tài)。

（3）通過識(shí)別當(dāng)前擋位，區(qū)分前進(jìn)擋和倒擋情況。對(duì)于倒擋工況下，不同滑摩狀態(tài)，標(biāo)定不同冷卻潤滑油流量，修正冷卻功率，由最終的發(fā)熱因數(shù)、冷卻因數(shù)、發(fā)熱功率、冷卻功率進(jìn)行溫度計(jì)算，獲取離合器鋼片片溫和離合器甩油油溫。

5.3 溫度模型仿真結(jié)果

通過對(duì)溫度模型發(fā)熱因數(shù)、冷卻因數(shù)、滑摩狀態(tài)，來判斷閾值，充分考慮其溫度場(chǎng)、變形場(chǎng)和流場(chǎng)之間的相互作用，基于上述摩擦副熱流固耦合數(shù)學(xué)模型[15]，進(jìn)行轉(zhuǎn)速差200 r/min、傳遞扭矩1 000 N·m的工況連續(xù)3次滑摩仿真，每次滑摩持續(xù)時(shí)間5 s。仿真計(jì)算結(jié)果表明，離合器鋼片溫度計(jì)算值與動(dòng)態(tài)工況下離合器實(shí)測(cè)鋼片溫度變化趨勢(shì)相同，擬合效果溫升階段優(yōu)于溫降階段，均能夠真實(shí)精準(zhǔn)覆蓋離合器鋼片最高溫。通過該溫度模型計(jì)算的鋼片溫與相同工況實(shí)際鋼片測(cè)試溫度絕對(duì)差值均在10 ℃以內(nèi)，滿足溫度控制需求，計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確可靠，為離合器溫度保護(hù)判斷提供了有效信息，以6#鋼片為例，溫升實(shí)測(cè)結(jié)果與仿真數(shù)據(jù)對(duì)比見圖26。

6 結(jié)束語

分動(dòng)器在向前傳遞不同扭矩時(shí)，根據(jù)離合器冷卻油道改進(jìn)前后鋼片溫度軸向分布實(shí)測(cè)試驗(yàn)結(jié)果分析得出以下結(jié)論：

（1）對(duì)于多片式濕式單離合器，采用對(duì)稱式單冷卻油道設(shè)計(jì)，各工況下不同鋼片溫度差異較大，單排油道冷卻軸向摩擦片數(shù)量不宜超過5組。

（2）離合器采取大流量與軸向均布冷卻方式更利于離合器散熱，但大潤滑油流量增加分動(dòng)器輸入軸的拖曳損失，從而影響傳動(dòng)效率需要進(jìn)行仿真尋優(yōu)。

（3）不同輸入轉(zhuǎn)速下和離合器相同滑摩功率下，鋼片的發(fā)熱因數(shù)有較大差異，轉(zhuǎn)速越大發(fā)熱因數(shù)越小，滑摩功率大于20 kW后發(fā)熱因數(shù)基本趨于穩(wěn)定。

（4）離合器滑摩功率小于20 kW時(shí)，在不同輸入轉(zhuǎn)速下鋼片的冷卻因數(shù)差異比發(fā)熱因數(shù)更大，轉(zhuǎn)速越高冷卻因數(shù)越大，滑摩功率大于20 kW后冷卻因數(shù)與輸入轉(zhuǎn)速敏感度降低并趨于相同。

（5）基于冷卻潤滑油流量、滑摩功率、冷熱因數(shù)、鋼片溫度的離合器溫度模型進(jìn)行溫度仿真，仿真鋼片溫度與臺(tái)架實(shí)測(cè)鋼片溫度的差值小于10 ℃，表明離合器溫度模型精準(zhǔn)可靠。

參 考 文 獻(xiàn)

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（責(zé)任編輯 明慧）

【作者簡(jiǎn)介】

徐占（1984—），男，中國第一汽車股份有限公司研發(fā)總院，主要研究方向?yàn)閭鲃?dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)方法。

E-mail： xuzhan@faw.com.cn