車載升降式光電云臺(tái)共振抑制方法研究

李紹軍，李英杰，李 威，徐 哲，王國右，徐 妍，荊凡勝

車載升降式光電云臺(tái)共振抑制方法研究

李紹軍，李英杰，李 威，徐 哲，王國右，徐 妍，荊凡勝

（北方信息控制研究院集團(tuán)有限公司，江蘇 南京 210000）

為避免視場遮擋，光電云臺(tái)通常置于升降式桅桿頂端，桅桿的結(jié)構(gòu)剛度將直接影響云臺(tái)伺服系統(tǒng)的剛度，繼而影響云臺(tái)動(dòng)態(tài)性能。實(shí)際使用時(shí)發(fā)現(xiàn)，由于桅桿剛度不足導(dǎo)致云臺(tái)在方位向轉(zhuǎn)動(dòng)過程中極易發(fā)生共振，引起云臺(tái)工作不穩(wěn)定。針對(duì)該問題文中先后引入巴特沃斯低通濾波器、陷波濾波器和線性自抗擾控制方式對(duì)升降式光電云臺(tái)共振現(xiàn)象進(jìn)行抑制，通過對(duì)比三種方式的優(yōu)缺點(diǎn)發(fā)現(xiàn)采用線性自抗擾控制方式具有響應(yīng)速度快、共振抑制效果好、魯棒性好的優(yōu)點(diǎn)，適宜應(yīng)用于升降式光電云臺(tái)控制系統(tǒng)。

光電云臺(tái)；升降式桅桿；巴特沃斯濾波器；陷波濾波器；線性自抗擾控制

0 引言

偵察車輛通常裝備有集成高清CCD攝像機(jī)、紅外熱像儀的光電云臺(tái)，以便于晝夜實(shí)時(shí)獲取偵察車輛周邊態(tài)勢(shì)。為了減少觀察盲區(qū)，獲取更遠(yuǎn)范圍的視場，通常將光電云臺(tái)置于升降式桅桿頂端。受限于重量、成本和技術(shù)限制，升降式桅桿一般都為空心結(jié)構(gòu)，這導(dǎo)致桅桿結(jié)構(gòu)剛度明顯低于車輛安裝基面。光電云臺(tái)安裝于桅桿頂端后，云臺(tái)方位向的加減速切換以及不同的速度控制方式易使桅桿產(chǎn)生撓曲變形[1]，載體車輛發(fā)動(dòng)機(jī)的振動(dòng)也會(huì)傳遞到桅桿上，這將加劇桅桿振動(dòng)，導(dǎo)致光電云臺(tái)視場模糊，嚴(yán)重時(shí)甚至導(dǎo)致光電云臺(tái)轉(zhuǎn)動(dòng)異常。

通過對(duì)光電云臺(tái)共振原因進(jìn)行分析，結(jié)合觀測到的光電云臺(tái)共振時(shí)的速度時(shí)域波形，對(duì)升降式光電云臺(tái)的共振現(xiàn)象有了進(jìn)一步認(rèn)識(shí)。為了解決這一問題，文中分別采用了速度環(huán)添加巴特沃斯低通濾波器、速度環(huán)添加陷波濾波器、速度環(huán)采用自抗擾控制方式來抑制共振。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明采用自抗擾控制方式可以實(shí)現(xiàn)在無需降低光電云臺(tái)動(dòng)態(tài)性能的前提下，仍能具有良好的共振抑制效果。

1 共振原理分析

光電云臺(tái)安裝于倒伏升降式桅桿頂部，倒伏升降式桅桿基座安裝于車輛載體表面，系統(tǒng)安裝連接關(guān)系示意圖如圖1所示。

圖1 系統(tǒng)安裝連接關(guān)系示意圖

云臺(tái)方位電機(jī)采用了正弦波永磁同步電機(jī)，由于云臺(tái)重心與桅桿軸向不一定完全重合以及桅桿自身結(jié)構(gòu)剛度不足，當(dāng)云臺(tái)方位向轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，桅桿會(huì)不可避免地產(chǎn)生柔性形變，此時(shí)可將桅桿和光電云臺(tái)統(tǒng)一視為一個(gè)二質(zhì)量柔性伺服系統(tǒng)進(jìn)行分析[2]，該簡化模型如圖2所示。

圖2 二質(zhì)量柔性伺服系統(tǒng)等效示意圖

電機(jī)和負(fù)載側(cè)動(dòng)力學(xué)方程：

式中：e為電機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩；s為連接軸轉(zhuǎn)矩；L為負(fù)載擾動(dòng)轉(zhuǎn)矩；M為電機(jī)慣量；L為負(fù)載慣量；1為電機(jī)轉(zhuǎn)角；s為連接軸轉(zhuǎn)角；2為負(fù)載轉(zhuǎn)角；1為電機(jī)轉(zhuǎn)速；2為負(fù)載轉(zhuǎn)速；1為電機(jī)阻尼系數(shù)；s為連接軸阻尼系數(shù)；2為負(fù)載阻尼系數(shù)；s為連接軸剛度系數(shù)。

忽略電機(jī)、負(fù)載的阻尼系數(shù)以及負(fù)載的擾動(dòng)轉(zhuǎn)矩影響，由式(1)可得到負(fù)載轉(zhuǎn)速和電機(jī)轉(zhuǎn)矩的傳遞函數(shù)為：

2 共振抑制方式介紹

2.1 速度環(huán)添加巴特沃斯濾波器

巴特沃斯濾波器在相同階數(shù)的濾波器中，具有最大斜率的衰減，且在波特圖幅頻特性中不產(chǎn)生凸峰，因此在控制系統(tǒng)中被經(jīng)常采用[4]。文中采用阻尼比為0.707的二階巴特沃斯低通濾波器為：

將巴特沃斯濾波器添加到速度環(huán)中，用于對(duì)采用M法（即通過在固定時(shí)間間隔獲得的轉(zhuǎn)角差值求商）取得的電機(jī)轉(zhuǎn)速進(jìn)行濾波，如圖3所示。

圖3 巴特沃斯濾波器使用原理

Fig.3 Butterworth filter usage principle

2.2 速度環(huán)添加陷波濾波器

陷波濾波器是一種帶阻濾波器，它可將陷波中心頻率附近的頻率點(diǎn)的輸入幅值衰減到對(duì)系統(tǒng)的影響最小，而對(duì)陷波頻帶以外的頻率信號(hào)基本沒有影響[5]。因此是一種得到廣泛應(yīng)用的機(jī)械共振抑制方法。一種常用的陷波濾波器傳遞函數(shù)表達(dá)式為：

式中：n為陷波頻率；為陷波濾波器的陷波帶寬；為陷波濾波器的陷波深度。

n的值應(yīng)根據(jù)系統(tǒng)共振頻率進(jìn)行調(diào)整，以使得陷波濾波器可以將共振頻率抑制??；通過調(diào)整陷波帶寬值和陷波濾波器深度可以影響陷波濾波器作用頻帶寬窄和幅頻特性下陷深度深淺；應(yīng)合理設(shè)置這3個(gè)值，使陷波濾波器既能有效抑制共振頻率又能對(duì)其他頻率不產(chǎn)生影響[6]。

將陷波濾波器串入速度環(huán)輸出環(huán)節(jié)如圖4所示，以整定速度環(huán)輸出即電流環(huán)的給定輸入，實(shí)現(xiàn)抑制光電云臺(tái)機(jī)械共振的目的。

圖4 陷波濾波器使用原理

2.3 速度環(huán)添加自抗擾控制

將速度環(huán)控制律由比例積分（proportional integral, PI）控制器方式改為線性自抗擾控制方式（linear active disturbance rejection control, LADRC），光電云臺(tái)控制原理如圖5所示。

LADRC的優(yōu)勢(shì)在于它將系統(tǒng)內(nèi)外部的各種擾動(dòng)和未知量統(tǒng)一視為一個(gè)總擾動(dòng)，通過一個(gè)線性擴(kuò)張狀態(tài)觀測器去估計(jì)該總擾動(dòng)，并通過控制律實(shí)時(shí)進(jìn)行補(bǔ)償[7-8]。而升降式光電云臺(tái)的共振擾動(dòng)可視為一個(gè)未知的擾動(dòng)量，可通過LADRC方式對(duì)其進(jìn)行抑制。

圖5 速度環(huán)采用LADRC方式原理

式(2)可改寫為：

式中：為電機(jī)轉(zhuǎn)速2；為電機(jī)轉(zhuǎn)矩e；系統(tǒng)為外部擾動(dòng)量。

式(5)可進(jìn)一步改寫為：

對(duì)應(yīng)可建立系統(tǒng)的擴(kuò)張狀態(tài)觀測器為：

控制律采用的比例微分控制器為：

3 測試結(jié)果

光電云臺(tái)方位向采用J110LWX004型無刷力矩電機(jī)和J90XFS001型雙通道旋轉(zhuǎn)變壓器，采用的電機(jī)和旋轉(zhuǎn)變壓器參數(shù)見表1。

表1 電機(jī)和旋轉(zhuǎn)變壓器參數(shù)

速度環(huán)給定轉(zhuǎn)速*＝5°/s，測試速度環(huán)采用PI控制器和負(fù)載速度反饋采用250Hz一階低通濾波器時(shí)處于升起狀態(tài)下光電云臺(tái)方位向速度響應(yīng)情況，速度環(huán)響應(yīng)曲線如圖6所示。

可見轉(zhuǎn)速達(dá)到5°/s后，云臺(tái)迅速進(jìn)入了共振狀態(tài)，已經(jīng)無法正常工作。

速度環(huán)仍采用PI控制器，負(fù)載速度反饋采用二階250Hz巴特沃斯濾波器后，處于升起狀態(tài)下光電云臺(tái)方位向速度響應(yīng)曲線如圖7所示。

圖6 PI＋一階250Hz低通濾波器速度響應(yīng)曲線

圖7 PI＋二階250Hz巴特沃斯濾波器速度響應(yīng)曲線

可見云臺(tái)方位速度環(huán)共振現(xiàn)象有所減弱，但云臺(tái)仍處于共振狀態(tài)不能正常工作。

將巴特沃斯濾波器截止頻率設(shè)為60Hz后，分別測試云臺(tái)給定速度為0.5°/s、5°/s、30°/s時(shí)云臺(tái)方位向速度響應(yīng)曲線，如圖8所示。0.5°/s子圖中小圖為穩(wěn)態(tài)誤差段局部放大圖。5°/s、30°/s子圖中左側(cè)小圖為上升時(shí)間段局部放大圖，右側(cè)小圖為穩(wěn)態(tài)誤差段局部放大圖。

可見此時(shí)云臺(tái)方位向均可以正常工作，階躍響應(yīng)超調(diào)和穩(wěn)態(tài)誤差都較小，但較小的濾波頻率會(huì)影響云臺(tái)的動(dòng)態(tài)性能，實(shí)際會(huì)影響云臺(tái)方位向剛度。

由圖6，通過離線分析，速度環(huán)共振頻率約為170Hz，設(shè)計(jì)共振頻率點(diǎn)為170Hz，帶寬20Hz，深度－60db的陷波濾波器。速度環(huán)采用PI控制器和負(fù)載速度反饋采用200Hz一階低通濾波器時(shí)，速度環(huán)串入該陷波濾波器后，采集處于升起狀態(tài)下光電云臺(tái)方位向給定速度分別為0.5°/s、5°/s、30°/s時(shí)的速度響應(yīng)情況，速度環(huán)響應(yīng)曲線如圖9所示。5°/s子圖中左側(cè)小圖為上升時(shí)間段局部放大圖，右側(cè)小圖為穩(wěn)態(tài)誤差段局部放大圖。

圖8 PI＋二階60Hz巴特沃斯濾波器速度響應(yīng)曲線

圖9 PI＋陷波濾波器速度響應(yīng)曲線

可見速度環(huán)在轉(zhuǎn)速較低時(shí)尚能保持正常運(yùn)行，一旦轉(zhuǎn)速較高受到較強(qiáng)激勵(lì)時(shí)很容易再次發(fā)生共振。隨著云臺(tái)方位向的轉(zhuǎn)動(dòng)，云臺(tái)方位向運(yùn)行位置的共振頻率點(diǎn)有所變化，使云臺(tái)難以保持在其他位置也正常運(yùn)行，單純的陷波濾波器難以適應(yīng)該系統(tǒng)的要求。也可通過在方位向多個(gè)位置進(jìn)行共振頻率測定方式，標(biāo)注多個(gè)共振頻率點(diǎn)，但隨著桅桿長時(shí)間使用后結(jié)構(gòu)上進(jìn)一步松動(dòng)老化，共振頻率又會(huì)發(fā)生變化，難以保證光電云臺(tái)系統(tǒng)持續(xù)運(yùn)行正常。

可見云臺(tái)方位向工作正常，沒有發(fā)生共振現(xiàn)象。

分別對(duì)比給定速度為0.5°/s、5°/s、30°/s時(shí)，采用LADRC＋一階250Hz低通濾波器方式、采用PI控制器＋二階60Hz巴特沃斯濾波器方式、采用PI控制器＋陷波濾波器方式時(shí)的速度階躍響應(yīng)曲線，對(duì)比結(jié)果如表2所示。

由于給定速度為0.5°/s時(shí)，響應(yīng)曲線穩(wěn)態(tài)誤差較大，因此此時(shí)僅對(duì)比響應(yīng)快慢，不給出具體量化結(jié)果。由于使用陷波濾波器時(shí)，給定速度為30°/s時(shí)，系統(tǒng)發(fā)生共振，不給出此時(shí)的具體量化結(jié)果。

速度環(huán)采用LADRC控制器和負(fù)載速度反饋采用250Hz一階低通濾波器時(shí)，采集處于升起狀態(tài)下光電云臺(tái)方位向給定速度分別為0.5°/s、5°/s、30°/s時(shí)的速度響應(yīng)情況，速度環(huán)響應(yīng)曲線如圖10所示。5°/s、30°/s子圖中左側(cè)小圖為上升時(shí)間段局部放大圖，右側(cè)小圖為穩(wěn)態(tài)誤差段局部放大圖。

可見采用LADRC＋一階250Hz低通濾波器方式響應(yīng)速度優(yōu)于其他兩種方式。在穩(wěn)態(tài)誤差上采用LADRC＋一階250Hz低通濾波器方式略大于采用PI控制器＋二階60Hz巴特沃斯濾波器方式，實(shí)際中可以考慮LADRC與二階巴特沃斯濾波器方式進(jìn)行結(jié)合使用。

表2 不同給定轉(zhuǎn)速階躍響應(yīng)情況對(duì)照表

通過在云臺(tái)方位軸心20cm處增加一個(gè)2kg的配重測試采用LADRC＋一階250Hz低通濾波器方式時(shí)系統(tǒng)的魯棒性，給定速度為0.5°/s、5°/s、30°/s時(shí)，增加配重前后階躍響應(yīng)對(duì)比情況如圖11所示。5°/s、30°/s子圖中左側(cè)小圖為上升時(shí)間段局部放大圖，右側(cè)小圖為穩(wěn)態(tài)誤差段局部放大圖。

圖10 LADRC＋一階低通濾波器速度響應(yīng)曲線

圖11 采用LADRC增加配重前后速度響應(yīng)曲線

在不同的給定速度下，增加配重前后的速度階躍響應(yīng)超調(diào)有所增加，給定轉(zhuǎn)速為5°/s時(shí)超調(diào)增加了5%，給定轉(zhuǎn)速為30°/s時(shí)，超調(diào)增加了2.6%。調(diào)節(jié)時(shí)間和穩(wěn)態(tài)誤差基本一致。

通過將給定速度分別置為5°/s、10°/s、－0°/s和－5°/s，觀察增加配重前后系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)情況，如圖12所示。

結(jié)合圖11、圖12綜合對(duì)比，可見采用LADRC方式當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生結(jié)構(gòu)變化也能以較好的性能正常工作，具有較好的魯棒性。

圖12 采用LADRC增加配重前后變速響應(yīng)曲線

4 結(jié)束語

文中針對(duì)車載升降式光電云臺(tái)在桅桿升起后云臺(tái)方位向轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)容易共振的情況，通過對(duì)比巴特沃斯濾波器、陷波濾波器和自抗擾控制方式對(duì)云臺(tái)共振的抑制效果，總結(jié)出了適用于車載升降式光電云臺(tái)共振抑制的方法，可在升降式光電云臺(tái)使用領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用。

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Resonance Suppression Method of Vehicle Mounted Lifting Photoelectric Platform

LI Shaojun，LI Yingjie，LI Wei，XU Zhe，WANG Guoyou，XU Yan，JIN Fansheng

(..,210000,)

To avoid obscuring the field of view, a photoelectric platform is usually placed on top of a lifting mast. The structural stiffness of the mast directly affects the stiffness of the photoelectric platform servo system and its dynamic performance. In actual use, it is deduced that an insufficient stiffness of the mast causes the photoelectric platform to resonate easily in the process of azimuthal rotation, causing it to work unstably. To solve this problem, a Butterworth low-pass filter, notch filter, and linear auto disturbance rejection control mode are introduced successively to suppress the resonance phenomenon of the lifting photoelectric pan tilt table. By comparing the advantages and disadvantages of the three methods, it is concluded that the linear ADRC method has the advantages of fast response, good resonance suppression effect, and good robustness, and is suitable for the control system of the lifting photoelectric photoelectric platform.

photoelectric platform, lifting mast, Butterworth filter, notch filter, LADRC

TN06

A

1001-8891(2024)04-0406-07

2022-12-06；

2024-04-06.

李紹軍（1989-），男，碩士，從事云臺(tái)伺服控制技術(shù)研究。E-mail：lsj_gdsf@163.com。