關(guān)鍵詞:風(fēng)電機(jī)組;能量管理系統(tǒng);AGC功率控制;功率優(yōu)化分配
中圖分類號:TM614;TP273TP212 文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A 文章編號:1001-5922(2024)12-0146-04
“雙碳”背景下,國內(nèi)電力行業(yè)正向以各類型新能源為主導(dǎo)的模式轉(zhuǎn)變,將風(fēng)電能源作為重點(diǎn)項(xiàng)目展開研究與應(yīng)用[1]。然而,風(fēng)電因其波動(dòng)性和間歇性特性對電網(wǎng)帶來重大挑戰(zhàn),限制了新能源的高效利用。為應(yīng)對這一問題,針對風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)特性,加強(qiáng)機(jī)組群能量管理系統(tǒng)功率優(yōu)化控制尤為重要。當(dāng)前,風(fēng)電場功率控制主要接受調(diào)度主站控制,即由AGC主站下發(fā)調(diào)度指令,AGC子站進(jìn)行全場功率控制。實(shí)踐表明,這一控制方式因存在閉環(huán)控制精度低、機(jī)組功率分配不合理、缺乏優(yōu)化的啟停策略等劣勢,顯然無法滿足日益增大的裝機(jī)容量運(yùn)行需求,必須對AGC子站控制技術(shù)進(jìn)行優(yōu)化升級,以提供一種更高精度、更合理的機(jī)組功率控制策略,保證風(fēng)電場安全、高效生產(chǎn)。
1風(fēng)力發(fā)電機(jī)組群能量控制技術(shù)改進(jìn)及系統(tǒng)功率優(yōu)化
本研究提出的一種風(fēng)力發(fā)電機(jī)組群能量管理系統(tǒng)功率優(yōu)化控制方法是通過獲取機(jī)組實(shí)時(shí)運(yùn)行數(shù)據(jù),統(tǒng)計(jì)受控機(jī)組可發(fā)功率,再依據(jù)調(diào)度功率設(shè)定值計(jì)算需受控運(yùn)行機(jī)組數(shù)量,并根據(jù)受控運(yùn)行機(jī)組數(shù)量、機(jī)組歷史總發(fā)電時(shí)間進(jìn)行機(jī)組疲勞系數(shù)評估,最終確定機(jī)組實(shí)際運(yùn)行與停機(jī)數(shù)量,實(shí)現(xiàn)機(jī)組間的功率優(yōu)化分配,均衡機(jī)組間疲勞載荷,以實(shí)現(xiàn)機(jī)組運(yùn)行功率的閉環(huán)控制[2]。
1.1計(jì)算機(jī)組可發(fā)功率
為準(zhǔn)確評估電場中每臺機(jī)組在不同風(fēng)速下能夠發(fā)揮的實(shí)際有功功率,必須對可發(fā)功率進(jìn)行準(zhǔn)確計(jì)算,以便更好地掌握機(jī)組的發(fā)電能力[3]。
在啟停機(jī)管理中,發(fā)電量、發(fā)電時(shí)間、機(jī)組健康度和機(jī)端電壓是幾個(gè)重要的參考因素,綜合考慮這些因素,可得出一種綜合指標(biāo),并以此作為停機(jī)和啟機(jī)的優(yōu)先級比重[9]。
(1)發(fā)電量:發(fā)電量高的機(jī)組通常表示其貢獻(xiàn)較大,具有較高的發(fā)電效率。因此,在制定啟停機(jī)策略時(shí),應(yīng)考慮各機(jī)組的發(fā)電量情況;
(2)發(fā)電時(shí)間:在制定啟停機(jī)策略時(shí),應(yīng)考慮機(jī)組的運(yùn)行時(shí)間,較長的運(yùn)行時(shí)間可能意味著機(jī)組需要進(jìn)行維護(hù)或檢修,因此需要較高的停機(jī)優(yōu)先級;
(3)機(jī)組健康度:健康度較低的機(jī)組可能需要更頻繁地進(jìn)行維修或檢修,以確保其正常運(yùn)行。在制定啟停機(jī)策略時(shí),應(yīng)考慮機(jī)組的健康度,較低健康度的機(jī)組較高的停機(jī)優(yōu)先級[10];
(4)機(jī)端電壓:機(jī)端電壓不穩(wěn)定或超出范圍的機(jī)組可能需要較高的停機(jī)優(yōu)先級,以保證電網(wǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行。
1.3功率偏差與PI調(diào)節(jié)
通過不斷地監(jiān)測、計(jì)算偏差值、調(diào)整輸出信號,從而使系統(tǒng)達(dá)到最優(yōu)控制效果[11]?;赑I控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖如圖1所示。
測試狀態(tài)下,獲取風(fēng)電場并網(wǎng)點(diǎn)功率Ppcc=13.917MW,調(diào)度下發(fā)功率設(shè)定指令Pset=10MW,獲取10臺機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)均為受控運(yùn)行,0臺機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)為受控停機(jī)。
根據(jù)風(fēng)速和機(jī)組功率的采樣統(tǒng)計(jì),計(jì)算10臺機(jī)組的功率曲線分別為PC(i)。然后依據(jù)10臺機(jī)組的實(shí)時(shí)風(fēng)速和功率曲線計(jì)算出10臺機(jī)組的可發(fā)功率[13]。計(jì)算受控機(jī)組的平均可發(fā)功率為1.5861MW。
計(jì)算所需受控運(yùn)行機(jī)組數(shù)Ncset=Pset/Pavi_c_avg,Ncset=10/1.586 1=6.304,向上取整,所以Ncset=7臺。當(dāng)前受控運(yùn)行10臺,需要受控運(yùn)行7臺,所以需要受控停機(jī)3臺,依據(jù)疲勞因子,機(jī)組4、5、6的疲勞因子為最大的前3臺,所以對機(jī)組4、5、6的啟停遙控指令為受控停機(jī),即TC=0。機(jī)組1、2、3、7、8、9、10的啟停遙控指令為受控運(yùn)行TC=1。機(jī)組4、5、6受控停機(jī)后,風(fēng)場的實(shí)際功率為9.774 MW??砂l(fā)功率為:11.144 MW。此時(shí)全場功率偏差Perr=Pset-Ppcc=10-9.774=0.226 MW。
由式(4)根據(jù)可發(fā)功率分配全場功率偏差到各機(jī)組,計(jì)算得出△P(1)=0.033 MW,依次計(jì)算△P(2)=0.036 MW,△P(3)=0.028 MW,△P(7)=0.032 MW,△P(8)=0.034 MW,△P(9)=0.032 MW,△P(10)=0.031 MW。
對機(jī)組1、2、3、7、8、9、10進(jìn)行偏差PI調(diào)節(jié),對PI調(diào)節(jié)輸出值限幅,取最大值為2,最小值為0,然后把機(jī)組1、2、3、7、8、9、10的功率設(shè)定遙調(diào)指令Pdmd(k)下發(fā)到機(jī)組[14]。經(jīng)多個(gè)控制周期調(diào)節(jié),機(jī)組1、2、3、7、8、9、10的實(shí)際P(1)=1.462MW、P(2)=1.559MW、P(3)=1.232MW、P(7)=1.425MW、P(8)=1.539MW、P(9)=1.438MW、P(10)=1.345MW。根據(jù)上述分析可得如下柱狀圖包含AGC有功功率設(shè)定值,機(jī)組群可發(fā)功率,機(jī)組群實(shí)發(fā)功率、運(yùn)行臺數(shù)、停機(jī)臺數(shù)。
本次測試對風(fēng)電場10臺機(jī)組進(jìn)行AGC控制,風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)點(diǎn)功率13.917MW,收到調(diào)度下發(fā)指令10MW,通過獲取風(fēng)電場實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)計(jì)算功率曲線,計(jì)算受控機(jī)組可發(fā)功率,結(jié)合各機(jī)組疲勞因子得到所需受控機(jī)組數(shù)為7,然后計(jì)算各機(jī)組功率偏差進(jìn)行PI調(diào)節(jié),經(jīng)過多個(gè)周期后,最終使風(fēng)電場實(shí)際有功Pcc與調(diào)度設(shè)定有功Pset保持一致[15-16]。綜合上述的測試結(jié)果以及分析可以得出結(jié)論,本文設(shè)計(jì)的風(fēng)力發(fā)電機(jī)組AGC功率優(yōu)化控制方法具有良好的控制效果,可切實(shí)保障電網(wǎng)的平衡性。
3結(jié)語
本研究深入探討并成功開發(fā)了一種先進(jìn)的風(fēng)力發(fā)電機(jī)組AGC功率優(yōu)化控制方法,有效應(yīng)對了傳統(tǒng)AGC功率控制系統(tǒng)中存在的缺陷。本文設(shè)計(jì)的風(fēng)力發(fā)電機(jī)組AGC功率優(yōu)化控制方法具有良好的控制效果,可切實(shí)保障電網(wǎng)的平衡性。通過引入精確的閉環(huán)控制機(jī)制和周詳?shù)膯⑼2呗?,?shí)現(xiàn)了對風(fēng)電機(jī)組功率的精準(zhǔn)調(diào)配,顯著提升了電力系統(tǒng)的管理效率,為實(shí)現(xiàn)供電穩(wěn)定性和新能源的可持續(xù)發(fā)展貢獻(xiàn)了重要力量。