基于超寬頻電壓監(jiān)測(cè)的大型水電站雷擊暫態(tài)過(guò)電壓分析

龐理聲，丁登偉，李 星，戴明建，韋金國(guó)，陳泰瑜，郭海霞

（1.大唐觀音巖水電開(kāi)發(fā)有限公司，昆明 650011；2.清華四川能源互聯(lián)網(wǎng)研究院，成都 610213）

0 引言

大型水電站中的500 kV 升壓站由于受到地理?xiàng)l件的限制，均采用結(jié)構(gòu)緊湊、易維護(hù)的GIS（氣體絕緣組合電器）設(shè)備，GIS 與升壓設(shè)備大多通過(guò)油氣套管直連。水電站出線大多會(huì)穿越雷電頻繁的山區(qū)，輸電線路易遭受雷擊。雷電陡波會(huì)沿著輸電線路傳輸?shù)剿娬荆_(dá)到升壓變壓器線圈尾端中性點(diǎn)時(shí)將產(chǎn)生全波反射，發(fā)射波疊加使得設(shè)備遭受的雷電過(guò)電壓加倍，容易造成設(shè)備絕緣擊穿，威脅站內(nèi)設(shè)備安全［1-5］。

另一方面，由于GIS 隔離開(kāi)關(guān)滅弧性能差，觸頭運(yùn)動(dòng)速度慢，觸頭間隙間會(huì)發(fā)生多次電弧重燃，同時(shí)斷路器在分合過(guò)程中存在著預(yù)擊穿和重?fù)舸?，將?huì)產(chǎn)生VFTO（特快速暫態(tài)過(guò)電壓）。VFTO 上升時(shí)間可快至數(shù)十納秒，幅值實(shí)際上可能超過(guò)2 p.u.［6-12］。VFTO 波頭陡度高，作用在繞組型電氣設(shè)備（如變壓器或電抗器）上時(shí)，快速變化的電壓將在設(shè)備內(nèi)部線圈繞組的首端呈現(xiàn)高度的非線性分布，線圈承受較高的電壓差，可能引發(fā)設(shè)備故障［13-22］。尤其當(dāng)GIS 和變壓器之間采用油氣套管直連時(shí)，VFTO 等暫態(tài)電壓衰減減小，對(duì)變壓器絕緣威脅更加嚴(yán)重。

目前，水電站和變電站主要采用電磁式電壓互感器監(jiān)測(cè)GIS 設(shè)備的系統(tǒng)電壓，但由于電磁式互感器的頻帶限制（頻帶通常低于100 kHz），對(duì)頻率較高的暫態(tài)電壓監(jiān)測(cè)有效性較低。另一方面，水電站和變電站采用的錄波系統(tǒng)，每秒采樣點(diǎn)數(shù)低于105，無(wú)法準(zhǔn)確捕捉GIS 內(nèi)部的暫態(tài)電壓。而以往對(duì)于雷擊線路入侵變電站的過(guò)電壓也主要集中在仿真研究［23-26］，對(duì)入侵暫態(tài)電壓的寬頻測(cè)量則未見(jiàn)報(bào)道。

為實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)水電站內(nèi)的暫態(tài)過(guò)程，本文在靠近變壓器油氣套管的GIS 氣室增設(shè)超寬頻電壓傳感器，構(gòu)建超寬頻暫態(tài)電壓在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，研究水電站出線遭受雷擊時(shí)站內(nèi)GIS 設(shè)備動(dòng)作所引起的暫態(tài)響應(yīng)過(guò)程，基于對(duì)暫態(tài)電壓的分析，實(shí)時(shí)評(píng)估開(kāi)關(guān)設(shè)備的暫態(tài)電氣性能，發(fā)現(xiàn)并預(yù)警設(shè)備異常，提高設(shè)備可靠性，保障水電穩(wěn)定外送。

1 超寬頻暫態(tài)電壓在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)構(gòu)建

某大型水電站裝機(jī)5臺(tái)，單機(jī)容量為600 MW，電氣主系統(tǒng)電壓等級(jí)為500 kV，通過(guò)甲乙兩條500 kV 架空線路送出。為了實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)水電站內(nèi)出現(xiàn)的暫態(tài)電壓，準(zhǔn)確評(píng)估GIS 和變壓器的暫態(tài)電氣性能，在與變壓器相連的GIS 筒體裝吸附劑的蓋板處加裝了超寬頻暫態(tài)電壓監(jiān)測(cè)終端。如圖1所示，每臺(tái)主變壓器（以下簡(jiǎn)稱(chēng)“主變”）附近增設(shè)一個(gè)測(cè)點(diǎn)，共布置15個(gè)測(cè)點(diǎn)。

圖1 暫態(tài)電壓監(jiān)測(cè)點(diǎn)分布Fig.1 Distribution of transient voltage monitoring points

超寬頻暫態(tài)電壓在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)包括監(jiān)測(cè)傳感單元、就地供電單元和上位存儲(chǔ)控制單元。監(jiān)測(cè)傳感單元由暫態(tài)電壓傳感器和監(jiān)測(cè)終端組成。如圖2（a）所示，暫態(tài)電壓傳感器采用電容分壓原理，由GIS 手孔、高壓母線、手孔蓋板、感應(yīng)電極、絕緣薄膜和電纜等組成，感應(yīng)電極安裝于GIS手孔內(nèi)部，通過(guò)絕緣薄膜與手孔蓋板絕緣。感應(yīng)電極和手孔蓋板構(gòu)成傳感器的低壓臂電容，通常為nF級(jí)；感應(yīng)電極和高壓母線構(gòu)成傳感器的高壓臂電容，通常為0.001 pF級(jí)。本文通過(guò)對(duì)GIS筒體上已有蓋板進(jìn)行改造構(gòu)建的傳感器實(shí)物如圖2（b）所示。

暫態(tài)電壓在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)的監(jiān)測(cè)終端安裝在暫態(tài)電壓傳感器手孔蓋板外，如圖3所示。暫態(tài)電壓監(jiān)測(cè)終端由安裝在不銹鋼屏蔽箱內(nèi)的阻抗轉(zhuǎn)換單元、高速采集單元、電源模塊以及深度隔離變壓器等構(gòu)成。外部220 V交流電通過(guò)深度隔離變壓器連接至電源模塊，電源模塊將220 V交流電轉(zhuǎn)化成直流電供給采集單元和阻抗轉(zhuǎn)換單元。深度隔離變壓器可防止外部電磁干擾侵入監(jiān)測(cè)終端內(nèi)部，保證暫態(tài)電壓監(jiān)測(cè)的穩(wěn)定可靠。高速采集單元最高每秒采樣點(diǎn)數(shù)為250×106，模擬帶寬100 MHz，可滿足暫態(tài)電壓監(jiān)測(cè)需要。采集單元設(shè)定為陡度觸發(fā)模式，即電壓波形陡度超過(guò)預(yù)設(shè)值時(shí)，立即啟動(dòng)長(zhǎng)時(shí)記錄，存儲(chǔ)相應(yīng)波形數(shù)據(jù)。

圖3 暫態(tài)電壓在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)的監(jiān)測(cè)終端Fig.3 Monitoring terminal of the online transient voltage monitoring

2 線路遭受雷擊時(shí)水電站內(nèi)的暫態(tài)響應(yīng)過(guò)程分析

該水電站處于高原地區(qū)，雷暴日較多，水電站出線發(fā)生多次雷擊接地故障。以下分別分析甲、乙出線遭受雷擊接地故障時(shí)，水電站內(nèi)的暫態(tài)響應(yīng)過(guò)程。

2.1 甲線雷擊的暫態(tài)響應(yīng)過(guò)程分析

某次水電站甲線C 相遭受雷擊，發(fā)生接地故障，繼電保護(hù)正確動(dòng)作，5022 和5023 C 相斷路器跳閘清除了故障電流，后續(xù)重合閘成功。從雷擊接地故障發(fā)生到故障電流清除，水電站內(nèi)暫態(tài)響應(yīng)過(guò)程如圖4所示。由圖4可見(jiàn)，當(dāng)線路遭受雷擊時(shí)造成線路接地，站內(nèi)C相電壓峰值迅速?gòu)?40 kV降低至200 kV 左右。此時(shí)，C 相電流增大，線路差動(dòng)保護(hù)啟動(dòng)，5022 和5023 C 相斷路器跳閘。在大約38.5 ms后，斷路器動(dòng)靜觸頭間電弧熄滅，分閘成功，水電站內(nèi)C相系統(tǒng)電壓恢復(fù)正常。

圖4 甲線遭受雷擊時(shí)水電站內(nèi)的暫態(tài)響應(yīng)過(guò)程Fig.4 Transient response process in the hydropower station during lightning strike on line A

甲線遭受雷擊時(shí)，侵入水電站內(nèi)的暫態(tài)電壓波形如圖5所示。由圖5 可見(jiàn)，當(dāng)線路遭受雷擊時(shí)，雷擊過(guò)電壓侵入水電站，引起站內(nèi)避雷器動(dòng)作，限制了部分過(guò)電壓，但站內(nèi)電壓從-440 kV 跌落至-772 kV，電壓陡變時(shí)間約為12 μs。雷擊引起的電壓陡波在水電站和線路故障點(diǎn)之間，以及對(duì)側(cè)變電站之間來(lái)回傳播，形成顯著的電壓行波過(guò)程，可以根據(jù)電壓行波特征時(shí)間實(shí)現(xiàn)雷擊故障點(diǎn)的單端定位。如圖5所示，第一個(gè)電壓突變脈沖和第二個(gè)突變脈沖之間相隔181.64 μs，為電壓行波從故障點(diǎn)傳播至水電站時(shí)間的兩倍。架空線上的行波傳播速度取294 m/μs，由此可計(jì)算得到雷擊故障點(diǎn)距離水電站26.7 km，與水電站內(nèi)電流行波定位結(jié)果一致。

圖5 甲線遭受雷擊時(shí)侵入水電站內(nèi)的暫態(tài)電壓Fig.5 Transient voltage infiltrating the hydropower station during lightning strike on line A

對(duì)甲線雷擊時(shí)侵入水電站內(nèi)的暫態(tài)電壓進(jìn)行頻譜分析，結(jié)果如圖6所示。由圖6可見(jiàn)，侵入水電站的雷擊過(guò)電壓頻譜主要分布在50 kHz 以下，大部分分量低于2 kHz，在3.5 kHz、6 kHz、8 kHz附近存在較大高頻分量。利用連續(xù)小波變換對(duì)暫態(tài)電壓進(jìn)行時(shí)頻分析，結(jié)果如圖7所示。由圖7可見(jiàn)，甲線雷擊時(shí)侵入水電站的暫態(tài)電壓瞬時(shí)頻率接近400 kHz，但很快衰減至200 kHz 以下。由此可見(jiàn)，雷擊侵入的過(guò)電壓包含高頻暫態(tài)分量，對(duì)變壓器繞組的匝間絕緣構(gòu)成了嚴(yán)重威脅。

圖6 甲線雷擊時(shí)侵入水電站內(nèi)的暫態(tài)電壓頻譜分布Fig.6 Spectrum distribution of transient voltage infiltrating the hydropower station during lightning strike on line A

圖7 甲線雷擊時(shí)侵入水電站內(nèi)的暫態(tài)電壓時(shí)頻特征Fig.7 Time domain characteristics of transient voltage infiltrating the hydropower station during lightning strike on line A

當(dāng)5022和5023 C相斷路器切除雷擊故障電流時(shí)，水電站內(nèi)500 kV 系統(tǒng)也出現(xiàn)了明顯的暫態(tài)電壓過(guò)程，如圖8所示。由圖8可見(jiàn)，斷路器操作引起的暫態(tài)持續(xù)了近5 ms，操作過(guò)電壓接近-490 kV，電壓跌落時(shí)間約為400 μs，明顯緩于雷擊過(guò)電壓的陡變曲線。暫態(tài)電壓頻譜分析結(jié)果如圖9所示，斷路器切除故障引起的暫態(tài)電壓主要頻譜分布在5 kHz 以下，特征頻點(diǎn)分布在1.9 kHz 和3.5 kHz，與水電站內(nèi)電氣接線相關(guān)。

圖8 切除甲線雷擊故障時(shí)水電站內(nèi)的暫態(tài)電壓Fig.8 Transient voltage in the hydropower plant when the lightning fault on line A is being cleared

圖9 切除甲線雷擊故障時(shí)水電站內(nèi)的暫態(tài)電壓頻譜分布Fig.9 Spectrum distribution of transient voltage in the hydropower plant when the lightning fault on line A is being cleared

2.2 乙線雷擊的暫態(tài)響應(yīng)過(guò)程分析

某次水電站乙線A 相遭受雷擊，引起線路接地故障，繼電保護(hù)系統(tǒng)正確動(dòng)作，5013 和5012 A相斷路器分閘清除了故障電流，后續(xù)重合閘成功。從乙線雷擊接地到故障電流清除，水電站內(nèi)暫態(tài)響應(yīng)過(guò)程如圖10所示。由圖10可見(jiàn)，當(dāng)乙線遭受雷擊時(shí)，較高的雷擊過(guò)電壓侵入水電站，站內(nèi)A相的系統(tǒng)電壓峰值迅速?gòu)?40 kV降低至100 kV左右。此時(shí)，A 相電流增大，線路差動(dòng)保護(hù)啟動(dòng)，5012和5013A相斷路器跳閘。約41.9 ms后，斷路器動(dòng)靜觸頭間電弧熄滅，分閘成功，水電站內(nèi)的A 相系統(tǒng)電壓恢復(fù)正常。此次乙線雷擊故障清除響應(yīng)時(shí)間比甲線長(zhǎng)了3.4 ms，同時(shí)在38.5 ms 附近出現(xiàn)了兩次幅值較小的暫態(tài)電壓過(guò)程，如圖10 中紅框所示。

圖10 乙線遭受雷擊時(shí)水電站內(nèi)的暫態(tài)響應(yīng)過(guò)程Fig.10 Transient response process in the hydropower station during lightning strike on line B

乙線遭受雷擊時(shí)，侵入水電站內(nèi)的暫態(tài)電壓波形如圖11所示。由圖11可見(jiàn)，當(dāng)線路遭受雷擊時(shí)，線路與桿塔之間絕緣被擊穿，電壓瞬間跌落。雷擊過(guò)電壓侵入水電站，站內(nèi)避雷器動(dòng)作，過(guò)電壓受到限制，但也使站內(nèi)電壓從-440 kV 跌落至-852 kV，電壓陡變時(shí)間約為9 μs。此時(shí)過(guò)電壓值明顯高于甲線遭受雷擊時(shí)的侵入過(guò)電壓，而且電壓陡變時(shí)間更短。第一個(gè)和第二個(gè)突變脈沖之間相隔60.16 μs，計(jì)算可知雷擊故障點(diǎn)距水電站8.8 km，與水電站內(nèi)電流行波定位結(jié)果一致。雷擊接地點(diǎn)距離水電站更近，雷擊侵入的過(guò)電壓衰減更小。

圖11 乙線遭受雷擊時(shí)侵入水電站內(nèi)的暫態(tài)電壓Fig.11 Transient voltage infiltrating the hydropower station during lightning strike on line B

對(duì)乙線遭受雷擊時(shí)侵入水電站內(nèi)的暫態(tài)電壓進(jìn)行頻譜分析，結(jié)果如圖12所示。由圖12 可見(jiàn)，侵入水電站的雷擊過(guò)電壓頻譜主要分布在50 kHz以下，大部分分量分布在2～10 kHz，特征頻點(diǎn)包含2.2 kHz、4 kHz、5.9 kHz、8 kHz、10.1 kHz 及19 kHz，高頻分量比甲線遭受雷擊時(shí)更豐富。利用連續(xù)小波變換對(duì)暫態(tài)電壓進(jìn)行時(shí)頻分析，結(jié)果如圖13所示。由圖13可見(jiàn)，乙線遭受雷擊時(shí)侵入水電站的暫態(tài)電壓瞬時(shí)頻率接近800 kHz，很快衰減至200 kHz以下。由此可見(jiàn)，當(dāng)雷擊點(diǎn)距離水電站更近時(shí)，侵入水電站的過(guò)電壓瞬時(shí)高頻暫態(tài)分量更多，對(duì)變壓器繞組匝間絕緣的威脅更大。

圖12 乙線遭受雷擊時(shí)侵入水電站內(nèi)的暫態(tài)電壓頻譜分布Fig.12 Spectrum distribution of transient voltage infiltrating the hydropower station during lightning strike on line B

圖13 乙線遭受雷擊時(shí)侵入水電站內(nèi)的暫態(tài)電壓時(shí)頻分析Fig.13 Time domain analysis of transient voltage infiltrating the hydropower station during lightning strike on line B

當(dāng)5012 和5012A 相斷路器切除雷擊故障電流之后，水電站內(nèi)500 kV 系統(tǒng)也出現(xiàn)了明顯的暫態(tài)電壓過(guò)程，如圖14所示。由圖14可見(jiàn)，斷路器操作引起的暫態(tài)過(guò)程持續(xù)了近5 ms，操作過(guò)電壓接近550 kV，電壓上升時(shí)間約為400 μs，與甲線切除雷擊故障時(shí)類(lèi)似。暫態(tài)電壓頻譜分析如圖15所示，斷路器切除故障引起的主要分布在5 kHz以下，特征頻點(diǎn)也分布在1.9 kHz 和3.5 kHz，與甲線切除雷擊故障時(shí)一致。由此可見(jiàn)，水電站操作過(guò)電壓的特征頻率主要取決于水電站內(nèi)的電氣接線特征，一般不會(huì)變化。

圖14 切除乙線雷擊故障時(shí)水電站內(nèi)的暫態(tài)電壓Fig.14 Transient voltage in the hydropower plant when the lightning fault on line B is being cleared

圖15 切除乙線雷擊故障時(shí)水電站內(nèi)的暫態(tài)電壓頻譜分布Fig.15 Spectrum distribution of transient voltage in the hydropower plant when the lightning fault on line B is being cleared

3 乙線雷擊接地故障清除時(shí)的新暫態(tài)事件分析

乙線雷擊接地故障的清除時(shí)間比甲線長(zhǎng)了3.4 ms，并出現(xiàn)了兩次新的暫態(tài)事件，如圖16所示。在雷擊過(guò)電壓侵入水電站35 ms后，出現(xiàn)了暫態(tài)事件1，1.4 ms 后又出現(xiàn)了暫態(tài)事件2。暫態(tài)電壓在水電站和雷擊故障點(diǎn)之間來(lái)回傳播，存在明顯的返回行波。

圖16 切除乙線雷擊故障時(shí)出現(xiàn)的新暫態(tài)事件Fig.16 New transient events during the lightning fault on line B is being cleared

針對(duì)暫態(tài)事件1，對(duì)A相上5個(gè)測(cè)點(diǎn)監(jiān)測(cè)到的暫態(tài)電壓波形進(jìn)行聯(lián)合分析。各測(cè)點(diǎn)處暫態(tài)事件1的電壓波形如圖17所示，1 號(hào)主變A 相測(cè)點(diǎn)所測(cè)暫態(tài)電壓突變值最大，接近100 kV，其次為2 號(hào)主變。暫態(tài)電壓突變時(shí)間約為50 ns，符合SF6間隙擊穿所激發(fā)的暫態(tài)電壓特征［27］。此外2 號(hào)主變所測(cè)暫態(tài)電壓信號(hào)先向負(fù)電壓突變，之后再向正極性振蕩，而其他測(cè)點(diǎn)均是向正電壓突變。由此，可推測(cè)暫態(tài)事件1的激勵(lì)源分布在1號(hào)主變和2 號(hào)主變之間的GIS設(shè)備內(nèi)。各測(cè)點(diǎn)處暫態(tài)事件1的頻譜分布如圖18所示，5 個(gè)測(cè)點(diǎn)的暫態(tài)電壓頻譜分量均分布在300 kHz～2 MHz，特征頻點(diǎn)存在一定區(qū)別。1號(hào)主變處的暫態(tài)電壓高頻分量明顯高于其他測(cè)點(diǎn)，其次為2號(hào)主變，進(jìn)一步印證了暫態(tài)激勵(lì)源靠近1號(hào)主變。

圖17 各測(cè)點(diǎn)處暫態(tài)事件1的電壓波形Fig.17 Voltage waveforms of transient event 1 at measurement points

圖18 各測(cè)點(diǎn)處暫態(tài)事件1的頻譜分布Fig.18 Spectrum distribution of transient event 1 at measurement points

根據(jù)設(shè)備的動(dòng)作時(shí)序及各測(cè)點(diǎn)暫態(tài)電壓特征，推測(cè)暫態(tài)事件1是由于5013A相斷路器在切斷故障電流過(guò)程中觸頭間發(fā)生了重燃，從而產(chǎn)生了特快速暫態(tài)電壓。由圖16 可見(jiàn)，5012A 相斷路器觸頭間電弧首先熄滅，實(shí)現(xiàn)電氣隔離。在134.91 ms處，5013A 相斷路器觸頭間電弧熄滅，實(shí)現(xiàn)故障電流切除，水電站內(nèi)A 相的電壓開(kāi)始上升。開(kāi)關(guān)故障電流產(chǎn)生了很多SF6氣體分解產(chǎn)物，同時(shí)故障大電流也會(huì)導(dǎo)致觸頭燒蝕，影響斷路器斷口絕緣恢復(fù)強(qiáng)度，因此在135 ms，5013A 相斷路器觸頭間的絕緣恢復(fù)強(qiáng)度低于斷口電壓，出現(xiàn)電弧重燃，產(chǎn)生VFTO。斷路器觸頭流過(guò)故障電流的時(shí)間延長(zhǎng)，加劇觸頭燒蝕程度。后續(xù)的斷路器氣體分解產(chǎn)物測(cè)試結(jié)果表明，5013A相的SO2含量明顯高于5012A。

各測(cè)點(diǎn)處暫態(tài)事件2的電壓波形如圖19所示。由圖19可見(jiàn)，2號(hào)主變A相測(cè)點(diǎn)所測(cè)暫態(tài)電壓突變值最大，接近250 kV，其次為1 號(hào)主變。暫態(tài)電壓突變時(shí)間約為700 ns，符合GIS內(nèi)部固體絕緣表面擊穿所激發(fā)的暫態(tài)電壓特征［20］。各測(cè)點(diǎn)處暫態(tài)事件2的頻譜分布如圖20所示，5個(gè)測(cè)點(diǎn)的暫態(tài)電壓頻譜分量均分布在200～700 kHz，700 kHz以上的高頻分量明顯比暫態(tài)事件1少很多。1號(hào)主變所測(cè)暫態(tài)信號(hào)700～1 200 kHz 的高頻分量明顯大于其他測(cè)點(diǎn)。因此，推斷暫態(tài)事件2的激勵(lì)源也位于1 號(hào)和2 號(hào)主變之間的GIS 設(shè)備內(nèi)部，且靠近1 號(hào)主變。此時(shí)系統(tǒng)電壓較低，根據(jù)暫態(tài)電壓波形特征，排除了GIS 設(shè)備對(duì)地絕緣擊穿的可能。推測(cè)為斷路器重燃引起的暫態(tài)故障電流較大，造成GIS避雷器內(nèi)部閥片間擊穿放電。后續(xù)對(duì)1號(hào)主變高壓避雷器氣室進(jìn)行氣體分解產(chǎn)物測(cè)試，也發(fā)現(xiàn)氣室SO2含量偏高。

圖20 各測(cè)點(diǎn)處暫態(tài)事件2的頻譜分布Fig.20 Spectrum distribution of transient event 2 at measurement points

4 結(jié)語(yǔ)

本文通過(guò)在水電站主變高壓側(cè)的GIS設(shè)備上增設(shè)超寬頻暫態(tài)電壓傳感器，構(gòu)建了水電站500 kV系統(tǒng)暫態(tài)電壓在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)。監(jiān)測(cè)系統(tǒng)準(zhǔn)確完整地記錄了兩條出線遭受雷擊時(shí)水電站內(nèi)的暫態(tài)響應(yīng)過(guò)程，通過(guò)分析線路雷擊時(shí)侵入水電站的暫態(tài)電壓以及斷路器切除故障電流所引起的操作過(guò)電壓，得到以下結(jié)論：

1）水電站出線遭受雷擊接地故障時(shí)，正常故障清除時(shí)間約為38.5 ms。一旦清除時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，應(yīng)通過(guò)暫態(tài)電壓在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)明確斷路器是否發(fā)生重燃。一旦發(fā)生重燃，應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注GIS 斷路器的觸頭燒蝕狀態(tài)，必要時(shí)進(jìn)行停電檢修。

2）通過(guò)侵入水電站的雷擊暫態(tài)電壓波形可實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)確的故障單端定位。當(dāng)線路雷擊距離水電站10 km以?xún)?nèi)時(shí)，侵入水電站內(nèi)部的暫態(tài)電壓瞬時(shí)頻率可接近1 MHz，最大值接近900 kV，對(duì)變壓器絕緣造成威脅。

3）斷路器切除故障電流在水電站內(nèi)引起的操作過(guò)電壓持續(xù)近5 ms，最大值接近600 kV，主要頻率分布在1.9 kHz和3.5 kHz。

4）利用超寬頻暫態(tài)電壓監(jiān)測(cè)，可準(zhǔn)確捕捉線路遭受雷擊時(shí)水電站暫態(tài)響應(yīng)過(guò)程中的異常暫態(tài)事件。通過(guò)暫態(tài)波形的時(shí)域和頻域特征分析，可定位暫態(tài)激勵(lì)源位置，有助于及時(shí)掌握設(shè)備電氣絕緣狀態(tài)，保障設(shè)備運(yùn)行可靠性。