396 m2 環(huán)冷機(jī)節(jié)能改造和應(yīng)用實(shí)踐

方首明，韋俊東，張 帥，何碧達(dá)，馮 雄

（柳州鋼鐵股份有限公司燒結(jié)廠，廣西柳州 545001）

0 引言

鼓風(fēng)式環(huán)冷機(jī)是對(duì)紅熱燒結(jié)礦進(jìn)行冷卻的重要設(shè)備，其密封性能與冷卻效果密切相關(guān)。近年來，隨著國(guó)內(nèi)各大鋼鐵企業(yè)節(jié)能環(huán)保意識(shí)的逐步增強(qiáng)，對(duì)燒結(jié)環(huán)冷機(jī)的冷卻效能和環(huán)保要求也越來越高[1]。為改善老式環(huán)冷機(jī)橡膠式密封結(jié)構(gòu)密封性差、粉塵外泄等問題，選擇將環(huán)冷機(jī)由橡膠式密封改為水槽式密封結(jié)構(gòu)[2-4]。

柳鋼燒結(jié)廠396 m2燒結(jié)環(huán)冷機(jī)于2010 年7 月投用，經(jīng)過近12 年的運(yùn)行，設(shè)備老化、劣化嚴(yán)重，旋轉(zhuǎn)框架整體變形下?lián)希h(huán)冷機(jī)風(fēng)箱及臺(tái)車的動(dòng)靜密封橡膠磨損致使漏風(fēng)嚴(yán)重，影響冷卻效能，且存在粉塵外泄問題，不符合超低排放標(biāo)準(zhǔn)，使與之配套的余熱發(fā)電機(jī)組無法發(fā)揮最大效能[5]。因此，柳鋼燒結(jié)決定將老式環(huán)冷機(jī)改造為新型的上、下雙層液密封式環(huán)冷機(jī)，并對(duì)設(shè)備結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化。

1 環(huán)冷機(jī)原理與構(gòu)造

給礦漏斗將單輥破碎機(jī)破碎后的紅熱燒結(jié)礦均布在環(huán)冷機(jī)臺(tái)車上，在驅(qū)動(dòng)裝置的作用下，所有臺(tái)車跟隨環(huán)冷機(jī)旋轉(zhuǎn)框架繞其旋轉(zhuǎn)中心做回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。同時(shí)，環(huán)布在環(huán)冷機(jī)四周的鼓風(fēng)機(jī)將冷風(fēng)從臺(tái)車底部的風(fēng)箱和風(fēng)道鼓入臺(tái)車篦條間隙，使布在臺(tái)車篦條上的紅熱燒結(jié)礦充分冷卻，同時(shí)將熱交換后的熱廢氣送至余熱發(fā)電系統(tǒng)，達(dá)到冷卻燒結(jié)礦和余熱發(fā)電的雙重目標(biāo)。

環(huán)冷機(jī)由驅(qū)動(dòng)裝置、旋轉(zhuǎn)框架、環(huán)形軌道、臺(tái)車體裝配、上、下水密封裝置、支撐輥、風(fēng)箱裝置、鼓風(fēng)系統(tǒng)、保溫罩等部件，以及支撐骨架、給料漏斗、卸礦漏斗、熱風(fēng)管道系統(tǒng)等附件構(gòu)成。其中，驅(qū)動(dòng)裝置由銷齒傳動(dòng)替代了摩擦式傳動(dòng)。旋轉(zhuǎn)框架和臺(tái)車體裝配構(gòu)成了環(huán)冷機(jī)回轉(zhuǎn)體，旋轉(zhuǎn)框架下方安裝固定有環(huán)形軌道，搭設(shè)在內(nèi)環(huán)和外環(huán)共100 組支撐輥頂部，用于承載整個(gè)回轉(zhuǎn)體做環(huán)形運(yùn)動(dòng)。臺(tái)車體為偏心結(jié)構(gòu)形式，通過其內(nèi)、外兩側(cè)的轉(zhuǎn)軸銜接在旋轉(zhuǎn)框架內(nèi)部，臺(tái)車的內(nèi)轉(zhuǎn)軸端部設(shè)計(jì)為搖臂輥結(jié)構(gòu)。該輥臂一端通過鍵聯(lián)接在臺(tái)車內(nèi)轉(zhuǎn)軸上，另一端設(shè)有輥輪，在回轉(zhuǎn)體壓軌的下沿做周期性曲線運(yùn)動(dòng)，即在冷卻段使各部臺(tái)車保持水平姿態(tài)隨旋轉(zhuǎn)框架做環(huán)形運(yùn)動(dòng)，在卸礦漏斗上方依靠臺(tái)車本體偏心結(jié)構(gòu)和重力作用，進(jìn)行自動(dòng)卸礦與復(fù)位，達(dá)到將熱燒結(jié)礦周期性轉(zhuǎn)運(yùn)和冷卻的目的。

2 改造內(nèi)容及施工工藝技術(shù)分析

2.1 主要改造內(nèi)容

將老式的橡膠密封+摩擦傳動(dòng)式396 m2環(huán)冷機(jī)改造成新型的液密封+銷齒傳動(dòng)式的球團(tuán)式環(huán)冷機(jī)。對(duì)原有水平軌道包括支撐梁在內(nèi)的部分整體改造，利舊原土建基礎(chǔ)、立柱、框架、高溫段保溫罩、風(fēng)箱與風(fēng)道、鼓風(fēng)系統(tǒng)以及熱風(fēng)管道等。

拆除舊冷環(huán)機(jī)本體、低溫段保溫罩、卸礦漏斗、給礦漏斗、散料運(yùn)輸小車裝置、驅(qū)動(dòng)裝置等約800 t。更換和改造工程設(shè)備總重約1200 t，主要設(shè)備有驅(qū)動(dòng)裝置、回轉(zhuǎn)體裝配、環(huán)冷機(jī)低溫段保溫罩裝配、中心測(cè)量裝置、給礦漏斗、卸礦漏斗、支撐輥裝配、壓軌裝配、側(cè)擋輥裝配、環(huán)形散料小車及軌道等。

2.2 改造施工流程

環(huán)冷機(jī)改造施工流程如圖1 所示。

圖1 改造施工流程

2.3 施工工藝技術(shù)分析

為減少大修停機(jī)的時(shí)間成本，本次改造施工通過優(yōu)化工序，依據(jù)“優(yōu)化施工次序、優(yōu)化橫向工作、優(yōu)化縱向工作”思想，結(jié)合環(huán)冷機(jī)自身結(jié)構(gòu)與功能特性，采用科學(xué)合理的安裝施工工藝，大幅縮短了停機(jī)改造周期。

2.3.1 線下整體預(yù)拼接技術(shù)

考慮到臺(tái)車與框架上線就位后需組配、焊接、配鉆的工作量大，耗時(shí)較多。為縮短此工序的耗時(shí)，可將停機(jī)時(shí)間盡可能轉(zhuǎn)移到線下。依據(jù)整體模塊化的思路，要求供貨廠家在制造過程中預(yù)先把新環(huán)冷機(jī)回轉(zhuǎn)體拼裝組圓，將臺(tái)車按模塊劃分并按次序進(jìn)行編號(hào)，共75 部結(jié)構(gòu)一致的臺(tái)車以3 部臺(tái)車為1 個(gè)模塊的方式進(jìn)行調(diào)整、焊接，可分為25 個(gè)模塊。待各個(gè)模塊組配、焊接、配鉆等精細(xì)加工完成后，再按所劃分的模塊拆解成25 份發(fā)貨至改造現(xiàn)場(chǎng)，從而縮短現(xiàn)場(chǎng)在線安裝調(diào)整的時(shí)間。在改造施工時(shí)，按前期線下預(yù)組裝的25 個(gè)模塊在大修現(xiàn)場(chǎng)依次復(fù)原。由于預(yù)拼裝就已調(diào)整好旋轉(zhuǎn)框架及臺(tái)車體的配合精度，因此可以大幅減少施工周期。

2.3.2 定點(diǎn)分段拆除技術(shù)

為避免大型汽車吊頻繁調(diào)整位置，加快舊設(shè)備的拆除吊離，提高施工效率，減少吊裝機(jī)械工作臺(tái)班，可采取定點(diǎn)拆除吊裝的方式。結(jié)合環(huán)冷機(jī)的結(jié)構(gòu)特性，把臺(tái)車、n 形保溫罩等能移動(dòng)的部件轉(zhuǎn)移至指定位置進(jìn)行拆除、吊運(yùn)。同時(shí)按照整體拆分與單元合并的思路，將舊環(huán)冷機(jī)72 部臺(tái)車劃分為24 個(gè)單元，每3 部臺(tái)車為1 個(gè)單元整體進(jìn)行拆卸和吊出，可以大幅減少拆卸數(shù)量與吊出次數(shù)，拆除時(shí)間節(jié)省近2/3，施工效率大大提高。具體做法為：在環(huán)冷機(jī)北面定點(diǎn)架好1 臺(tái)100 t 汽車吊，同時(shí)在回轉(zhuǎn)體北面框架上安裝1 臺(tái)10 t 卷?yè)P(yáng)機(jī)，按順時(shí)針方向把舊臺(tái)車依次拉到吊裝區(qū)域，按所劃分的24 個(gè)單元進(jìn)行割除并吊離現(xiàn)場(chǎng)。

2.3.3 分段頂升平移技術(shù)

環(huán)冷機(jī)上方的給礦漏斗區(qū)域?yàn)楦呖?，且四周空間狹窄，整體拆、裝比較困難，使用頂升平移和分段逐級(jí)拆裝技術(shù)，即將給礦漏斗分段拆除與倒運(yùn)、逐級(jí)就位與安裝的頂升平移方法，解決了給礦漏斗拆裝的難題，優(yōu)化了轉(zhuǎn)運(yùn)過程。具體為：在漏斗口下方用2 根50 kg 軌道搭設(shè)導(dǎo)軌與轉(zhuǎn)運(yùn)平臺(tái)，導(dǎo)軌連接至汽車吊吊裝區(qū)域，運(yùn)送小車可在導(dǎo)軌上來回移動(dòng)。拆除舊給礦漏斗時(shí)，在給礦漏斗內(nèi)部每隔1.5 m 用角鋼搭設(shè)臨時(shí)拆除平臺(tái)，從給礦漏斗底部分段、分塊逐步拆除，依次通過運(yùn)送小車清理出現(xiàn)場(chǎng)。回裝時(shí)，把新給礦漏斗分成3 段，逐一放置到運(yùn)送小車上倒運(yùn)至安裝漏斗口，同時(shí)在給礦漏斗正上方樓板大梁處安裝4 個(gè)10 t手拉葫蘆，把給礦漏斗吊離運(yùn)送小車，逐一就位后安裝支撐牛腳固定。

2.3.4 定點(diǎn)分段安裝技術(shù)

與定點(diǎn)分段拆除技術(shù)類似，安裝回轉(zhuǎn)體時(shí)將線下預(yù)拼接好的25 組臺(tái)車及框架等可移動(dòng)的部件放在指定位置吊裝，通過平軌逐一轉(zhuǎn)移到同一位置進(jìn)行安裝和調(diào)整。由于環(huán)冷機(jī)n 形保溫罩較多，且預(yù)先在線下制作好，還要澆注3 個(gè)面的耐火材料，直接吊裝和拼接、焊接施工難度較大。結(jié)合定點(diǎn)分段安裝技術(shù)，本次利用已安裝完成的臺(tái)車框架倒運(yùn)n 形罩的方法，通過定點(diǎn)吊裝與逐段轉(zhuǎn)運(yùn)的方式逐一更換n 形罩，降低安裝難度，提高安裝效率，節(jié)約大型吊車及人力的投入成本。

3 改造的關(guān)鍵點(diǎn)控制

3.1 中心點(diǎn)及基準(zhǔn)線復(fù)核

檢查清理環(huán)冷機(jī)中心裝置，復(fù)核各立柱半徑，找出設(shè)備安裝中心線和標(biāo)高線。根據(jù)燒結(jié)環(huán)冷機(jī)現(xiàn)場(chǎng)布局情況，環(huán)冷機(jī)基準(zhǔn)點(diǎn)與中心線的校核可按如下步驟進(jìn)行：

（1）因?yàn)榄h(huán)冷機(jī)縱向中心線與燒結(jié)機(jī)縱向中心線重合，可按照燒結(jié)機(jī)原有中心點(diǎn)進(jìn)行復(fù)核及對(duì)基準(zhǔn)線進(jìn)行校核。

（2）環(huán)冷機(jī)橫向中心線以環(huán)冷機(jī)原有的中心線標(biāo)樁為基準(zhǔn)，以燒結(jié)機(jī)橫向中心線（機(jī)尾軸向中心線）進(jìn)行復(fù)測(cè)校核。

（3）環(huán)冷機(jī)的縱、橫向中心線為正交垂直，故在上述兩線測(cè)放后可據(jù)此進(jìn)行復(fù)核，兩中心線交點(diǎn)即為環(huán)冷機(jī)的中心點(diǎn)（臺(tái)車工作的旋轉(zhuǎn)中心）。

（4）為了便于設(shè)備安裝過程中找正，可將縱、橫向中心線投放到相應(yīng)內(nèi)環(huán)立柱基礎(chǔ)內(nèi)側(cè)，但必須定期進(jìn)行復(fù)核。

（5）確定中心測(cè)量裝置，作為控制環(huán)冷機(jī)設(shè)備安裝中心線的基準(zhǔn)。

3.2 支撐輥安裝與調(diào)校

在安裝支撐輥前，必須對(duì)▽4.7 m 平面支撐梁，尤其是其底部橫梁的標(biāo)高進(jìn)行復(fù)測(cè)，其標(biāo)高偏差盡量取負(fù)值。在水平軌支撐梁的支撐點(diǎn)處，用全站儀測(cè)定實(shí)際標(biāo)高并記錄，再根據(jù)各點(diǎn)偏差值，選擇相應(yīng)厚度的調(diào)整墊片組預(yù)先安置在▽4.7 m 支撐梁底部的橫梁上，再根據(jù)出廠標(biāo)記分段順序吊裝和固定支撐梁。支撐梁安裝允許偏差為：梁頂面標(biāo)高允許偏差±1 mm，全長(zhǎng)范圍內(nèi)各點(diǎn)標(biāo)高差≤2 mm。

該環(huán)冷機(jī)共設(shè)計(jì)有內(nèi)環(huán)和外環(huán)各50 個(gè)支撐輥，安裝支撐輥時(shí)，利用全站儀測(cè)量?jī)x器、通過增減墊片數(shù)量，來調(diào)整該100 個(gè)支撐輥的上表面在同一水平面內(nèi)，安裝后支撐輥軸向誤差±1 mm，徑向誤差±1 mm，平面度誤差±1 mm。

測(cè)定后緊固螺桿，再次校核、調(diào)校，用制圖軟件標(biāo)出測(cè)量后支撐輥安裝的圓心距與標(biāo)高偏差數(shù)據(jù)，保證內(nèi)環(huán)和外環(huán)各支撐輥頂點(diǎn)所在的同心圓半徑及標(biāo)高偏差在±1 mm 內(nèi)，以滿足安裝要求（圖2）。

圖2 支撐輥頂點(diǎn)所在的同心圓半徑及標(biāo)高偏差

環(huán)冷機(jī)回轉(zhuǎn)中徑為Φ42 000 mm，圖中黑點(diǎn)為支撐輥中心頂點(diǎn)，同一水平面內(nèi)，內(nèi)環(huán)支撐輥中心頂點(diǎn)所在同心圓半徑標(biāo)準(zhǔn)值為18 700 mm，外環(huán)支撐輥中心頂點(diǎn)所在同心圓半徑標(biāo)準(zhǔn)為23 300 mm，內(nèi)外環(huán)支撐輥頂點(diǎn)標(biāo)高標(biāo)準(zhǔn)值為5760 mm，其中H、R、h、r 后數(shù)字為測(cè)算的偏差值，H 與R 代表外環(huán)，h 與r 代表內(nèi)環(huán)，如H-0.5 表示外環(huán)支撐輥標(biāo)高比標(biāo)準(zhǔn)值小0.25 mm，r1 表示內(nèi)環(huán)支撐輥半徑比標(biāo)準(zhǔn)值大1 mm。

3.3 側(cè)擋輥安裝

為限制回轉(zhuǎn)體框架的水平方向移動(dòng)，在機(jī)架支柱上加裝了內(nèi)環(huán)26 組（共52 個(gè)）側(cè)擋輥，外環(huán)26 個(gè)側(cè)擋輥。原則上，現(xiàn)場(chǎng)安裝時(shí)，內(nèi)環(huán)側(cè)擋輥與側(cè)軌間隙應(yīng)滿足3～5 mm，且內(nèi)環(huán)側(cè)擋輥安裝時(shí)徑向誤差應(yīng)保持在±1 mm 之間。在空載盤車時(shí)，盡量調(diào)整內(nèi)環(huán)側(cè)擋輥底部的墊片厚度，使輥面與側(cè)軌的最小間隙滿足3～5 mm。開機(jī)熱負(fù)荷生產(chǎn)時(shí)，驅(qū)動(dòng)力和熱膨脹會(huì)影響環(huán)冷機(jī)的工作狀態(tài)，需在環(huán)冷機(jī)運(yùn)行穩(wěn)定后進(jìn)一步調(diào)整內(nèi)環(huán)側(cè)擋輪。對(duì)于外環(huán)側(cè)擋輥，盡量保證其輥面與臺(tái)車回轉(zhuǎn)框架間隙在6 mm左右。

3.4 回轉(zhuǎn)體安裝

采用前述的定點(diǎn)分段安裝技術(shù)，將回轉(zhuǎn)體25 組臺(tái)車與旋轉(zhuǎn)框架按預(yù)拼裝的聯(lián)接標(biāo)記，依次吊放在安裝平臺(tái)上，周向調(diào)整各臺(tái)車框架的位置，以保證各個(gè)臺(tái)車框架的間隙周向均布，再用扭矩扳手逐塊緊固各臺(tái)車框架間的聯(lián)接螺栓。需要注意的是，在安裝過程中，需試運(yùn)轉(zhuǎn)回轉(zhuǎn)體，檢查和調(diào)整鏈銷、側(cè)軌在旋轉(zhuǎn)時(shí)的圓度，其中鏈銷（檢測(cè)輥套外表面、但不計(jì)輥套與銷軸間隙）在回轉(zhuǎn)時(shí)的圓跳動(dòng)誤差只在傳動(dòng)鏈輪嚙合處到各點(diǎn)進(jìn)行檢測(cè)，所有鏈銷回轉(zhuǎn)時(shí)跳動(dòng)誤差允差≤1 mm。

3.5 密封裝置安裝

采用上、下雙層水密封技術(shù)，分內(nèi)環(huán)上、下水密封，以及外環(huán)上、下水密封，通過在水槽中注入水達(dá)到阻風(fēng)密封作用。其中下部水密封裝置固定在環(huán)冷機(jī)機(jī)架上，通過安裝在臺(tái)車下部的不銹鋼擋風(fēng)板跟隨臺(tái)車沿著水槽中間做回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，實(shí)現(xiàn)下部回轉(zhuǎn)體與環(huán)冷機(jī)風(fēng)道的密封；上部水密封裝置安裝在臺(tái)車欄板頂部，跟隨臺(tái)車做回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，通過保溫罩外側(cè)底部固定的不銹鋼擋風(fēng)板實(shí)現(xiàn)上部臺(tái)車欄板與保溫罩的密封。需要注意的是，上部水槽易因受熱而膨脹開裂，應(yīng)在內(nèi)、外環(huán)上水槽均勻分布U 形不銹鋼波紋補(bǔ)償器。

3.6 驅(qū)動(dòng)裝置安裝

采用鏈輪—鏈銷（銷齒）傳動(dòng)型式代替?zhèn)鹘y(tǒng)環(huán)冷機(jī)摩擦輪—摩擦板傳動(dòng)型式，驅(qū)動(dòng)裝置包含電機(jī)、定扭矩聯(lián)軸器、減速機(jī)、萬向聯(lián)軸器、鏈輪以及均勻安裝在旋轉(zhuǎn)框架上的鏈銷等部分。安裝時(shí)，根據(jù)基點(diǎn)和回轉(zhuǎn)部分中鏈銷的回轉(zhuǎn)中心確定驅(qū)動(dòng)裝置安裝的基準(zhǔn)，傳動(dòng)軸與做銷齒用的鏈銷安裝中心距可通過傳動(dòng)軸軸承座的長(zhǎng)孔來調(diào)整，安裝中心距按圖紙要求，調(diào)整時(shí)應(yīng)保證兩開式齒輪的正確嚙合，嚙合齒面的接觸斑點(diǎn)應(yīng)滿足高度>40%、長(zhǎng)度>55%，且安裝后傳動(dòng)鏈輪與作銷齒用的鏈銷套筒嚙合處線接觸率應(yīng)>75%。

4 改造后運(yùn)行監(jiān)控

4.1 跑偏監(jiān)控

環(huán)冷機(jī)繞回轉(zhuǎn)中心運(yùn)行一周，要經(jīng)歷被動(dòng)受礦—回轉(zhuǎn)冷卻—翻轉(zhuǎn)卸礦3 個(gè)階段，此過程是動(dòng)態(tài)變化的，且其受熱溫度在70～700 ℃之間變化，由于上料量的不同，其所受載荷也不同，回轉(zhuǎn)體易跑偏，因此需要在復(fù)產(chǎn)初期對(duì)其不同工況進(jìn)行測(cè)試、監(jiān)控與調(diào)整，必要時(shí)對(duì)側(cè)擋輥與側(cè)軌的間隙進(jìn)行調(diào)整。

在環(huán)冷機(jī)內(nèi)環(huán)26 組側(cè)擋輥相應(yīng)位置周向分布52 個(gè)固定檢測(cè)點(diǎn)，分別在空載、正常生產(chǎn)（調(diào)整前）兩個(gè)工況下，測(cè)量固定檢測(cè)點(diǎn)相對(duì)于旋轉(zhuǎn)框架某一固定基點(diǎn)的變化趨勢(shì)，以此判斷環(huán)冷機(jī)的跑偏情況。測(cè)量結(jié)果如表1 所示。

表1 環(huán)冷機(jī)跑偏檢測(cè)結(jié)果 mm

表1 中空載運(yùn)行（冷態(tài)）數(shù)據(jù)為2022 年8 月19 日檢測(cè)，正常生產(chǎn)（調(diào)整前）數(shù)據(jù)為2022 年8 月26 日檢測(cè)，正常生產(chǎn)（調(diào)整后）數(shù)據(jù)為2022 年9 月9 日檢測(cè)。

借助EXCEL 雷達(dá)圖（圖3），分析發(fā)現(xiàn)：由于新環(huán)冷機(jī)回轉(zhuǎn)體框架結(jié)構(gòu)強(qiáng)度較高，冷態(tài)下空載運(yùn)行時(shí)環(huán)冷機(jī)無明顯跑偏現(xiàn)象。正常生產(chǎn)運(yùn)行一周后，再次檢測(cè)環(huán)冷機(jī)跑偏情況（調(diào)整前），發(fā)現(xiàn)在熱負(fù)荷的影響下，環(huán)冷機(jī)回轉(zhuǎn)體整體從一段（1#～12#）向三段（27#～38#）跑偏，外環(huán)三段大部分側(cè)擋輪都與回轉(zhuǎn)體側(cè)軌接觸，跑偏量在5～15 mm 之間。經(jīng)分析，在靠近驅(qū)動(dòng)部位處（15#～18#、39#～42#），受驅(qū)動(dòng)鏈輪的作用，該區(qū)域跑偏狀況變化不大。而在相對(duì)兩側(cè)驅(qū)動(dòng)部位連線的垂直線方向上，環(huán)冷機(jī)在卸礦區(qū)接受燒結(jié)熱礦（約600～700 ℃）后，回轉(zhuǎn)體框架受熱膨脹，在其回轉(zhuǎn)直徑方向上跑偏，表現(xiàn)為從一段向三段整體跑偏。

圖3 環(huán)冷機(jī)跑偏趨勢(shì)

4.2 優(yōu)化措施及效果

根據(jù)前述回轉(zhuǎn)體框架跑偏情況，利用2022 年9 月初產(chǎn)線停機(jī)消缺的時(shí)間，把內(nèi)環(huán)2#～12#處11 個(gè)側(cè)擋輪向側(cè)軌方向墊5 mm，調(diào)整后跑偏檢測(cè)結(jié)果見表1，對(duì)比圖3 可以發(fā)現(xiàn)環(huán)冷機(jī)跑偏情況得到進(jìn)一步緩解?；剞D(zhuǎn)體框架運(yùn)轉(zhuǎn)是動(dòng)態(tài)變化的，因此在日常維護(hù)中，加強(qiáng)跑偏狀態(tài)監(jiān)測(cè)的關(guān)鍵在于控制其跑偏趨勢(shì)，及時(shí)采取調(diào)整措施。

5 結(jié)論

采用科學(xué)合理的安裝工藝，克服了環(huán)冷機(jī)拆、裝工作量大、施工難度大、現(xiàn)場(chǎng)空間狹小等難題，大幅縮短了停機(jī)改造時(shí)間。提出新型環(huán)冷機(jī)支撐輥、側(cè)擋輥、旋轉(zhuǎn)框架以及液密封等關(guān)鍵部位的改造要點(diǎn)，確保改造后一次性試車成功。上、下雙層環(huán)形水密封技術(shù)的投用，解決了傳統(tǒng)橡膠密封漏風(fēng)嚴(yán)重的問題，提升環(huán)冷設(shè)備冷卻效能，大幅降低電能消耗，同時(shí)提高環(huán)冷余熱利用率，余熱發(fā)電量大幅上升。改造后，設(shè)備電耗降低1.55 kW·h/t，余熱發(fā)電量提高9.59 kW·h/t。