燕麥?zhǔn)斋@機(jī)切-軸流脫粒防纏裝置參數(shù)優(yōu)化試驗(yàn)

趙向鵬,宋中界,錢 凱

(1.河南省機(jī)械設(shè)計(jì)研究院有限公司,鄭州 450002;2.河南科技大學(xué) 河南 洛陽(yáng) 471003;3.河南省農(nóng)業(yè)科學(xué)院 長(zhǎng)垣分院,河南 新鄉(xiāng) 453400)

0 引言

燕麥又名玉麥,屬禾本科,一年生草本作物,喜冷寒干燥的環(huán)境,多種植于我國(guó)內(nèi)蒙、山西和青海等地區(qū)[1]。受制于專用作業(yè)機(jī)器不配套,收獲過(guò)程中燕麥的脫粒效果較差,韌性較大、水糖含量較高的燕麥莖稈在滾筒間纏繞堵塞的現(xiàn)象常有發(fā)生。因此,優(yōu)化聯(lián)合收獲機(jī)作業(yè)參數(shù)[2-3]、增強(qiáng)收獲機(jī)防纏繞性能、改善脫粒效果是提升燕麥?zhǔn)斋@機(jī)械作業(yè)穩(wěn)定性和可靠性的關(guān)鍵。

脫粒裝置作為聯(lián)合收獲機(jī)的核心工作部件,國(guó)外一些知名收獲機(jī)公司在其研發(fā)和優(yōu)化、工作原理及信息化獲取方面進(jìn)行了大量的工作[4-5]。株式會(huì)社久保田在新型谷物收獲機(jī)中,通過(guò)螺旋葉片、送塵閥和引導(dǎo)管的配合工作,可有效地防止脫粒過(guò)程中前期的禾稈堵塞與脫粒處理室中禾稈的滯留和堆積現(xiàn)象。約翰迪爾公司設(shè)計(jì)了一款切流式收割機(jī),通過(guò)設(shè)置逐稿器、頂蓋導(dǎo)流板來(lái)疏通物料,在滾筒下方設(shè)置可調(diào)間隙凹篩板,根據(jù)物料喂入量和禾稈含水率手動(dòng)調(diào)節(jié)間隙大小,有效改善了脫粒性能,避免了滾筒上的纏繞問(wèn)題。

國(guó)內(nèi)學(xué)者針對(duì)脫粒裝置的研究,多從降低整機(jī)功耗、研發(fā)新型裝置[6]、觀察物料在滾筒間運(yùn)動(dòng)規(guī)律[7-9]以及更換不同材料和類型的破碎裝置等方面開展[10-12]。徐立章[13]通過(guò)在切縱流聯(lián)合收獲機(jī)上加裝傾斜輸送鏈耙和強(qiáng)制喂入裝置,改善了谷類作物收獲過(guò)程中籽粒損失過(guò)多、莖稈韌性強(qiáng)易纏繞及篩板易堵塞的問(wèn)題。李耀明[14-17]研制了斜置切縱流雙滾筒對(duì)物料進(jìn)行兩級(jí)脫粒,一級(jí)切流滾筒進(jìn)行初脫分,二級(jí)斜置縱流滾筒完成復(fù)脫分離任務(wù),過(guò)渡口采用螺旋喂入配合導(dǎo)流蓋疏導(dǎo)物料。廖慶喜等[18]設(shè)計(jì)了切拋式組合脫粒裝置,具有物料快速切割、均勻輸送的功能,且物料脫粒分離效果顯著。國(guó)內(nèi)根據(jù)燕麥莖稈、籽粒的物料特性來(lái)優(yōu)化脫粒工作中莖稈破碎效果,而針對(duì)改善莖稈纏繞、篩板堵塞的研究相對(duì)較少。

收獲過(guò)程中,聯(lián)合收獲機(jī)存在莖稈細(xì)韌易纏繞、籽粒脫分效果不好的現(xiàn)象[19],制約了雜糧種植的推廣。為此,筆者通過(guò)搭建燕麥組合式脫粒破碎防纏試驗(yàn)臺(tái),以軸流滾筒、雙滾筒水平中心距、垂直高度差為試驗(yàn)因素,以軸流滾筒工作轉(zhuǎn)速波動(dòng)差、脫出物籽粒質(zhì)量為試驗(yàn)指標(biāo),進(jìn)行三因素正交試驗(yàn),并通過(guò)探尋組合式切-橫軸流脫粒裝置的確定因素對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)的影響規(guī)律,為燕麥及其他雜糧收獲機(jī)脫粒組合裝置的研發(fā)提供理論基礎(chǔ)和參數(shù)優(yōu)化方法。

1 試驗(yàn)裝置與試驗(yàn)方法

1.1 試驗(yàn)材料

選取山西省右玉縣收獲初期至蠟熟期燕麥右玉4號(hào)為試驗(yàn)物料,試驗(yàn)前利用游標(biāo)卡尺、卷尺測(cè)得燕麥平均植株高度為1264.2mm、平均莖稈直徑為5.5mm、平均穗頭長(zhǎng)度為2.2mm;采用DHG-9623BS-Ⅲ電熱恒溫鼓風(fēng)干燥箱測(cè)得燕麥莖稈含水率7%～10%、植株含水率7.9%;儀器溫度分辨率為0.1℃,溫度波動(dòng)度±0.5℃。

1.2 試驗(yàn)臺(tái)結(jié)構(gòu)與主要參數(shù)

切-軸流脫粒破碎試驗(yàn)臺(tái)主要由固定輸送帶、切-軸流組合脫粒裝置及電機(jī)組成,如圖1所示。

1.固定輸送帶 2.電機(jī)a 3.擋板 4.喂料口 5.電機(jī)b 6.過(guò)渡箱 7.電機(jī)c 8.高度調(diào)整螺栓 9.接料箱 10.出料口 11.脫粒元件圖1 切-軸流性能試驗(yàn)臺(tái)Fig.1 Tangential-axial flow performance test bench

試驗(yàn)臺(tái)的關(guān)鍵部件為切-軸雙滾筒的脫粒裝置,主要由固定架、固定主桿、釘齒、防護(hù)罩及導(dǎo)流頂蓋等構(gòu)成。其中,導(dǎo)流板蓋在脫粒釘齒上方,起疏導(dǎo)物料的作用;切流滾筒出口端與軸流滾筒入口端搭有弧型過(guò)渡板,當(dāng)物料沿切流滾筒出口端飛出后可流暢進(jìn)入軸流滾筒;雙滾筒之間用過(guò)渡箱連接,材料為可透視亞克力板,方便觀察滾筒間物料通過(guò)狀況,及時(shí)預(yù)防堵塞現(xiàn)象。滾筒的輸入動(dòng)力由兩個(gè)(型號(hào)為yvf2-90l-2)獨(dú)立電機(jī)提供,啟動(dòng)電源后由連接電機(jī)的變頻器控制電機(jī)轉(zhuǎn)速,經(jīng)手持轉(zhuǎn)速儀待電機(jī)平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)后測(cè)得滾筒轉(zhuǎn)速。

試驗(yàn)所需儀器還包括兩臺(tái)SVF-7變頻器、手持測(cè)速儀及SF-400電子天平(精度為0.02g)。

1.3 工作原理

切-軸流雙滾筒的水平中心距和垂直高度差是影響整個(gè)脫粒作業(yè)過(guò)程通暢性的關(guān)鍵組合參數(shù)。物料經(jīng)固定傳送帶按照一定喂入量均勻進(jìn)入切流滾筒后,在高速轉(zhuǎn)動(dòng)的切流滾筒中受釘齒打擊作用下莖稈受力破碎,成熟易脫落的麥粒脫出通過(guò)凹篩板落入接料箱;經(jīng)破碎后長(zhǎng)短不一的莖稈攜有較難脫粒的籽粒沿切流滾筒出口端拋出,經(jīng)氣流引導(dǎo)通過(guò)過(guò)渡箱后進(jìn)入軸流滾筒內(nèi);在軸流滾筒中,物料沿頂蓋導(dǎo)流板方向在高速轉(zhuǎn)動(dòng)的滾筒中按照螺旋式軌跡運(yùn)動(dòng),經(jīng)受釘齒的充分接觸打擊后物料中的籽粒完全脫出,通過(guò)篩板落入接料箱;破碎后的莖稈在軸流滾筒的末端從出料口排除。雙滾筒及輸送裝置單獨(dú)配置動(dòng)力輸入裝置,方便調(diào)節(jié);通過(guò)調(diào)節(jié)滾筒底部調(diào)整螺栓和平移滾筒機(jī)架,可準(zhǔn)確調(diào)節(jié)雙滾筒水平中心距離及垂直高度差。

1.4 試驗(yàn)指標(biāo)

選擇燕麥作為試驗(yàn)對(duì)象。由于軸流滾筒在高速運(yùn)轉(zhuǎn)的過(guò)程中不易通過(guò)直觀手段觀察筒內(nèi)的纏繞情況,沒有完全破碎的細(xì)長(zhǎng)韌莖稈會(huì)隨著滾筒的轉(zhuǎn)動(dòng)纏繞在滾筒釘齒間,增加的滾筒旋轉(zhuǎn)阻力使?jié)L筒轉(zhuǎn)速瞬間降低,造成滾筒轉(zhuǎn)速的波動(dòng)。滾筒轉(zhuǎn)速恢復(fù)到穩(wěn)定狀態(tài)需要一個(gè)階段,通過(guò)對(duì)滾筒工作時(shí)最低轉(zhuǎn)速監(jiān)測(cè),間接反應(yīng)滾筒內(nèi)物料通暢情況。將轉(zhuǎn)速差作為試驗(yàn)指標(biāo),滾筒脫出物質(zhì)量和其中籽粒質(zhì)量是考量軸流滾筒脫粒能力的重要指標(biāo),在提高試驗(yàn)臺(tái)防纏繞能力的同時(shí)需要保證其脫粒效果的高效和穩(wěn)定。

2 切-軸流脫粒裝置設(shè)計(jì)與分析

2.1 軸流脫粒分離裝置

為適應(yīng)莖稈細(xì)長(zhǎng)、韌性較大的特點(diǎn),滾筒采用釘齒式脫粒裝置。

滾筒釘齒總數(shù)Z的計(jì)算公式為

(1)

其中,β為喂入料中籽粒占莖稈的質(zhì)量分?jǐn)?shù);m′為喂入量(kg);kd為單齒脫粒能力。

軸流滾筒的齒頂圓計(jì)算公式為

DZ=GL/π+2dc

(2)

其中,G為軸流滾筒的桿數(shù),通常為5～12,取G=8;L為桿間距,取L=150;dc為釘齒高度,取dc=60mm;

軸流滾筒轉(zhuǎn)速計(jì)算公式為

(3)

其中,va為軸流滾筒釘齒的外圓處的線速度(m/s)。

脫粒滾筒打擊裝置與凹篩板之間的間隙dj對(duì)試驗(yàn)臺(tái)脫粒性能有著較大影響,脫粒間隙依據(jù)燕麥長(zhǎng)莖稈的物理特性,采用柵格式篩網(wǎng),包角210°。

2.2 脫粒分離裝置穩(wěn)定性分析

采用釘齒式脫粒元件。工作中,燕麥莖稈經(jīng)過(guò)輸送帶運(yùn)送至喂料口后處于動(dòng)態(tài)平衡,在切流滾筒處的受力分析如圖2所示。

圖2 脫粒滾筒受力分析Fig.2 Stress analysis of straw in drum

圖2中,MT為發(fā)動(dòng)機(jī)傳到滾筒的轉(zhuǎn)矩;w為角速度;MTZ為脫粒滾筒在轉(zhuǎn)動(dòng)過(guò)程中受空氣AT和軸承摩擦BT的阻力矩。

MTZ=AT+BTw2

(4)

按照格氏分析和試驗(yàn)驗(yàn)證,莖稈對(duì)滾筒的摩擦阻力和物料受到?jīng)_擊動(dòng)能時(shí)給滾筒的反作用力為Fp,計(jì)算公式為

(5)

其中,m′為喂入時(shí)物料總質(zhì)量 (g);v為線速度(m/s);f為莖稈通過(guò)脫粒間隙時(shí)的綜合摩擦因數(shù)。根據(jù)力矩平衡列方程式為

(6)

由公式(5)可分析脫粒滾筒的幾種工作狀況:

1)當(dāng)物料均勻喂入時(shí),m′為恒量,公式(10)左邊為零,此時(shí)dw/dt=0, 滾筒平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn),公式改寫為

(7)

其中,N為發(fā)動(dòng)機(jī)輸入功率。在克服摩擦阻力后所余功率,即為有用功率,則

(8)

式(8)為格氏公式,描述了滾筒平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)的工作狀態(tài)。

2)在啟動(dòng)和停止燕麥喂入時(shí),m’為零,由公式(8)可得

(9)

發(fā)動(dòng)機(jī)供給功率用來(lái)克服滾筒所受的空氣和軸承摩擦阻力,并使?jié)L筒增速,w增大到一定值后MT等于MTZ,此時(shí)角加速度為零,w保持穩(wěn)定,略高于正常工作值。

3)當(dāng)切斷發(fā)動(dòng)機(jī)傳輸動(dòng)力時(shí),NT=0,由公式(8)可得

(10)

由公式(10)可知:角加速度為負(fù)值,滾筒做減速運(yùn)動(dòng),動(dòng)力由滾筒本身動(dòng)能提供,w緩慢降低為零。

4)一般工作情況下,滾筒處于動(dòng)平衡狀態(tài),轉(zhuǎn)速經(jīng)常處于變化中。當(dāng)喂入量m′增大時(shí),公式(8)右邊為負(fù)值,滾筒速度降低。此時(shí),發(fā)動(dòng)機(jī)總功率和轉(zhuǎn)矩增加,供給滾筒的功率NT和力矩MT而增大,使公式(8)右邊重新等于零,轉(zhuǎn)速保持穩(wěn)定。如果喂入量m′變化過(guò)大,致使發(fā)動(dòng)機(jī)超負(fù)荷工作,此時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩在角速度降低時(shí)無(wú)法及時(shí)增加,功率反而降低,w變化范圍增大,影響滾筒的脫粒性能。

3 單因素試驗(yàn)

為確定軸流滾筒轉(zhuǎn)速、雙滾筒水平中心距和垂直高度差等因素對(duì)試驗(yàn)臺(tái)防纏繞能力和脫粒能力的影響范圍,進(jìn)行了單因素試驗(yàn)。試驗(yàn)中的固定參數(shù)包括相同的喂入量1kg/s、相同的切流滾筒轉(zhuǎn)速和脫粒凹篩板間隙?？紤]實(shí)際情況和農(nóng)業(yè)機(jī)械設(shè)計(jì)參數(shù),設(shè)定軸流滾筒轉(zhuǎn)速范圍、切軸流雙滾筒水平中心距和垂直高度差范圍。

3.1 軸流滾筒轉(zhuǎn)速對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)影響

在保持試驗(yàn)臺(tái)固定參數(shù)不變的情況下,將雙滾筒水平中心距和垂直高度差參數(shù)固定,測(cè)試軸流滾筒轉(zhuǎn)速在600、 700、 800、 900r/min情況下對(duì)軸流滾筒最低轉(zhuǎn)速和脫粒性能的影響,結(jié)果如圖3所示。

圖3 性能參數(shù)隨軸流滾筒轉(zhuǎn)速的變化規(guī)律Fig.3 Variation Law of performance parameters with axial flow drum speed

由圖3可知:試驗(yàn)臺(tái)防纏繞擁堵能力和脫粒性能受到軸流滾筒轉(zhuǎn)速的影響都很明顯。在600～800 r/min范圍內(nèi),試驗(yàn)臺(tái)轉(zhuǎn)速差隨著轉(zhuǎn)速的增大而急劇減小,脫出物質(zhì)量和脫出物中籽粒質(zhì)量也同時(shí)呈正相關(guān)趨勢(shì)增加;在軸流滾筒轉(zhuǎn)速為800r/min時(shí),試驗(yàn)臺(tái)的防纏繞能力和脫粒能力達(dá)到最佳。

3.2 切軸流雙滾筒水平中心距試驗(yàn)指標(biāo)影響

為分析雙滾筒水平中心距對(duì)防纏繞脫粒裝置性能影響,在試驗(yàn)臺(tái)固定參數(shù)不變的情況下,雙滾筒垂直高度差為0,軸流滾筒轉(zhuǎn)速保持800r/min,測(cè)試雙滾筒水平中心距分別為750、800、850、900mm時(shí)對(duì)試驗(yàn)臺(tái)防纏繞能力和脫粒能力的影響。試驗(yàn)每組重復(fù)3次,結(jié)果取平均值,如圖4所示。

圖4 性能參數(shù)隨雙滾筒水平中心距的變化規(guī)律Fig.4 Variation of performance parameters with horizontal center distance of double drums

由圖4可知:雙滾筒水平中心距對(duì)試驗(yàn)臺(tái)整體的性能指標(biāo)影響程度都較為明顯。在切流滾筒參數(shù)和軸流滾筒轉(zhuǎn)速不變的情況下,當(dāng)兩滾筒水平距離為750mm時(shí),軸流滾筒的防纏繞能力和脫粒能力效果最佳。

3.3 切軸流雙滾筒轉(zhuǎn)垂直高度差對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)影響

為分析切-軸流雙滾筒垂直高度差對(duì)防纏繞脫粒裝置性能影響,在試驗(yàn)臺(tái)固定參數(shù)不變的情況下,雙滾筒水平中心距固定為750mm,軸流滾筒轉(zhuǎn)速保持為800r/min,測(cè)試雙滾筒垂直高度差為-100～50mm范圍內(nèi)(以一級(jí)切流滾筒旋轉(zhuǎn)中心高出二級(jí)軸流滾筒為正)試驗(yàn)臺(tái)的性能指標(biāo)。每組試驗(yàn)重復(fù)3次,結(jié)果取平均值,如圖5所示。

由圖5可知:試驗(yàn)臺(tái)受到雙滾筒垂直高度差的影響明顯,對(duì)試驗(yàn)臺(tái)脫粒能力影響不明顯;在切流滾筒參數(shù)固定,軸流滾筒轉(zhuǎn)速變的情況下,兩滾筒高度差為-50mm時(shí)軸流滾筒的防纏繞效果最強(qiáng)。

圖5 性能參數(shù)隨雙滾筒垂直高度差的變化規(guī)律Fig.5 The law of performance difference of double roller with different height

4 正交試驗(yàn)

4.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

在切流滾筒防纏繞脫粒試驗(yàn)臺(tái)的原有基礎(chǔ)上,試驗(yàn)研究組合式切-橫軸流脫粒裝置的工作性能。將切流滾筒轉(zhuǎn)速參數(shù)固定,選取軸流滾筒轉(zhuǎn)動(dòng)速度A、兩滾筒水平方向中心距B、兩滾筒垂直方向中心高度差C為試驗(yàn)因素。每個(gè)因素取3個(gè)水平,以轉(zhuǎn)速差y1和脫出物中籽粒質(zhì)量y2為試驗(yàn)指標(biāo),進(jìn)行三因素三水平的正交試驗(yàn) ,試驗(yàn)表如表1所示。

表1 試驗(yàn)因素水平編碼表

4.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

通過(guò)Design-Expert11軟件進(jìn)行試驗(yàn)與分析,切-軸流雙滾筒試驗(yàn)臺(tái)正交試驗(yàn)結(jié)果如表2所示。

表2 正交試驗(yàn)與結(jié)果

續(xù)表2

試驗(yàn)臺(tái)防纏繞能力極差分析如表3所法。由表可知:組合式脫粒試驗(yàn)臺(tái)工作中,影響軸流滾筒轉(zhuǎn)速差的因素重要程度依次為雙滾筒垂直高度差、軸流滾筒轉(zhuǎn)動(dòng)速度、雙滾筒水平中心距;當(dāng)雙滾筒水平中心距為800mm、 垂直高度差為50mm且軸流滾筒轉(zhuǎn)速保持為800 r/min時(shí),試驗(yàn)臺(tái)軸流滾筒轉(zhuǎn)速穩(wěn)定,波動(dòng)范圍小,物料在滾筒內(nèi)部進(jìn)出通暢,無(wú)明顯纏結(jié)現(xiàn)象和堵塞情況,防纏繞、堵塞效果最佳。

表3 試驗(yàn)臺(tái)防纏繞能力極差分析

試驗(yàn)臺(tái)脫粒性能極差分析如表4所示。由表4可知:組合式脫粒試驗(yàn)臺(tái)工作中脫粒效果影響的因素重要程度依次為雙滾筒水平中心距、軸流滾筒轉(zhuǎn)動(dòng)速度、雙滾筒垂直高度差;當(dāng)保持雙滾筒水平中心距為750mm、垂直高度差為0且軸流滾筒轉(zhuǎn)速為900r/min時(shí),試驗(yàn)臺(tái)脫出物籽粒質(zhì)量最大,脫粒效果最好。

表4 試驗(yàn)臺(tái)脫粒性能極差分析

對(duì)組合式脫粒性能試驗(yàn)臺(tái)正交試驗(yàn)進(jìn)行方差分析,結(jié)果如表5所示。

表5 試驗(yàn)臺(tái)方差分析表

由表5可知:除了雙滾筒垂直高度差對(duì)脫出物質(zhì)量的影響不顯著外,三因素對(duì)軸流滾筒轉(zhuǎn)速差和脫出物籽粒質(zhì)量?jī)蓚€(gè)評(píng)價(jià)指標(biāo)為顯著影響。其中,雙滾筒垂直高度差對(duì)軸流滾筒轉(zhuǎn)速差的影響為極顯著。

5 試驗(yàn)驗(yàn)證

選取軸流滾筒轉(zhuǎn)速差波動(dòng)最小和脫出物籽粒質(zhì)量最大的試驗(yàn)臺(tái)參數(shù)組合A2B2C3和A3B1C2展開驗(yàn)證試驗(yàn),以達(dá)到驗(yàn)證整體試驗(yàn)臺(tái)預(yù)防纏繞堵塞和提升脫粒效果的目標(biāo)。試驗(yàn)分別在最佳組合參數(shù)下進(jìn)行3次,結(jié)果取平均值,如表6所示。由表6可知:軸流滾筒轉(zhuǎn)速差為15.5r/min、試驗(yàn)臺(tái)脫出物籽粒質(zhì)量為194.6g時(shí),脫粒率為63.5%,達(dá)到對(duì)脫粒能力的要求。通過(guò)高速攝像對(duì)物料流通過(guò)程的動(dòng)態(tài)觀察,參數(shù)優(yōu)化后試驗(yàn)組工作過(guò)程中物料在雙滾筒間流動(dòng)通暢,未出現(xiàn)堵塞、堆積現(xiàn)象,過(guò)渡箱內(nèi)余留物較少,試驗(yàn)臺(tái)破碎防纏能力顯著提高。

表6 驗(yàn)證試驗(yàn)結(jié)果

6 結(jié)論

1) 組合式切橫軸流防纏脫粒裝置的優(yōu)化結(jié)構(gòu)參數(shù)顯示:在切流滾筒轉(zhuǎn)速為700r/min前提下,其他參數(shù)不變,試驗(yàn)臺(tái)在軸流滾筒轉(zhuǎn)速800r/min時(shí)防纏繞堵塞能力和脫粒性能同時(shí)達(dá)到最優(yōu);其他參數(shù)固定,雙滾筒水平中心距在820～850mm時(shí)試驗(yàn)臺(tái)防纏繞能力影響明顯,對(duì)脫粒能力影響較小;雙滾筒垂直高度差為-50mm時(shí)試驗(yàn)臺(tái)防纏繞能力最強(qiáng)。

2)對(duì)正交試驗(yàn)進(jìn)行極差和方差分析后可知:除去脫粒能力受雙滾筒垂直高度差影響不明顯以外,其它性能指標(biāo)受3種試驗(yàn)因素的影響表現(xiàn)顯著。其中,雙滾筒垂直高度差對(duì)試驗(yàn)臺(tái)防纏繞堵塞性能的影響效果極其顯著。防纏繞效果最好的試驗(yàn)臺(tái)參數(shù)方案為:切軸流雙滾筒保持水平中心距為800mm,垂直高度差為50mm,軸流滾筒轉(zhuǎn)速為800r/min,此時(shí)滾筒工作狀態(tài)平穩(wěn),物料進(jìn)出通暢。脫粒性能最好的試驗(yàn)臺(tái)參數(shù)方案為:切軸流雙滾筒保持水平中心距為750mm,垂直高度差為0,軸流滾筒轉(zhuǎn)速調(diào)整為900r/min,此時(shí)脫粒效果最佳。

3)通過(guò)綜合試驗(yàn)驗(yàn)證,最優(yōu)參數(shù)組合下試驗(yàn)臺(tái)表現(xiàn)性能優(yōu)異,滾筒運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定可靠,且過(guò)渡段內(nèi)物料流動(dòng)通暢,沒有堵塞、停滯、堆積現(xiàn)象,在滿足脫粒性能要求的前提下試驗(yàn)臺(tái)破碎防纏能力有了顯著提高。