考慮壓力敏感影響確定低滲透油藏有效注采井距

陳民鋒，秦立峰，趙康，王藝文

（1.中國(guó)石油大學(xué)（北京）油氣資源與探測(cè)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102249；2.中國(guó)石油大學(xué)（北京）石油工程學(xué)院，北京 102249；3.中國(guó)石油塔里木油田公司澤普采油氣管理區(qū)，新疆 庫爾勒 844800）

油田開發(fā)實(shí)踐和相關(guān)理論研究表明，低、特低滲透油藏，普遍具有明顯的啟動(dòng)壓力梯度和壓力敏感效應(yīng)。由于啟動(dòng)壓力梯度的影響，低滲透儲(chǔ)層滲流規(guī)律不符合傳統(tǒng)的達(dá)西定律[1-4]；而壓力敏感即油藏開發(fā)過程中，儲(chǔ)層壓力降低，上覆巖層的壓實(shí)作用導(dǎo)致儲(chǔ)層孔隙喉道變小，滲透率降低，并且隨著有效應(yīng)力減小滲透率不能恢復(fù)至原始滲透率[5-9]。在油藏開發(fā)過程中，不可避免地出現(xiàn)儲(chǔ)層壓力變化，由于啟動(dòng)壓力梯度和壓力敏感的雙重影響，使得油藏中流體的滲流特征和儲(chǔ)量動(dòng)用規(guī)律更為復(fù)雜。

考慮啟動(dòng)壓力梯度對(duì)注采井距影響時(shí)，前人通過研究注采單元中驅(qū)替壓力梯度與有效驅(qū)替范圍的變化關(guān)系，建立注采單元內(nèi)流體可驅(qū)動(dòng)范圍的計(jì)算方法，并由此來確定考慮啟動(dòng)壓力梯度的水驅(qū)開發(fā)有效注采井距問題[10-11]。在考慮壓力敏感效應(yīng)和啟動(dòng)壓力梯度對(duì)低滲透彈塑性油藏極限半徑影響的研究表明，啟動(dòng)壓力梯度增加了滲流阻力，降低了流體在介質(zhì)中的流動(dòng)能力，使得儲(chǔ)量能夠有效動(dòng)用的范圍明顯縮??；而壓力敏感的影響，主要體現(xiàn)在油井近井區(qū)域壓力下降導(dǎo)致滲透率降低，使得儲(chǔ)層啟動(dòng)壓力梯度增大，進(jìn)一步增加了儲(chǔ)層流體的流動(dòng)阻力[12-14]。

對(duì)于此類低滲透油藏合理注采井距的理論研究，一方面應(yīng)考慮啟動(dòng)壓力梯度、壓力敏感在不同生產(chǎn)階段的變化；另一方面應(yīng)綜合考慮注水井、采油井生產(chǎn)過程中在不同區(qū)域、地層壓力不同變化帶來的影響。而目前針對(duì)低滲、壓敏儲(chǔ)層有效開發(fā)的有關(guān)研究，大多沒有全面考慮以上因素的綜合影響[4-21]。

基于經(jīng)典滲流理論，同時(shí)考慮啟動(dòng)壓力梯度和壓力敏感的影響，建立典型注采條件下滲流方程，使用“逐次穩(wěn)定迭代法”計(jì)算方法，首先，定量確定出油、水井生產(chǎn)過程中，在儲(chǔ)層壓力變化區(qū)域內(nèi)，由于壓力敏感效應(yīng)導(dǎo)致的滲透率變化，以及相應(yīng)的啟動(dòng)壓力梯度變化；然后，基于變化的滲透率和啟動(dòng)壓力梯度，定量分析開發(fā)過程中地層壓力的分布規(guī)律，進(jìn)而計(jì)算不同因素對(duì)產(chǎn)量變化的影響，以確定滿足要求的低滲透壓敏油藏合理注采井距。

1 油藏壓力變化過程及滲流方程

1.1 注采井間壓力分布變化及其影響

對(duì)于低滲透壓力敏感油藏，儲(chǔ)層滲透率和相應(yīng)啟動(dòng)壓力梯度隨地層壓力的變化而發(fā)生變化，并使得地層壓力分布呈現(xiàn)明顯的不均衡性。

在圖1 所示的示意圖中，Ⅰ井為注水井，Ⅱ井為采油井；曲線1、2 分別表示井Ⅰ、井Ⅱ引起的地層壓力隨距離變化曲線，曲線3 表示2 口井壓力變化疊加后的變化曲線。

圖1 注采井間地層壓力分布示意圖Fig.1 Pressure distribution between injection and production wells

根據(jù)圖1 所示可進(jìn)一步分析注采開發(fā)過程壓力變化及其影響，采油井生產(chǎn)使得地層壓力下降，而注水使得地層能量得到補(bǔ)充。對(duì)于注水井，在近井區(qū)域壓力由原始地層壓力逐步升高至注入壓力，則在該區(qū)域范圍內(nèi)的滲透率由于介質(zhì)變形（孔喉擴(kuò)大）而提高，相應(yīng)的儲(chǔ)層啟動(dòng)壓力梯度降低；對(duì)于采油井，在近井區(qū)域壓力由原始地層壓力逐步降低至井底流壓，則在該區(qū)域范圍內(nèi)的滲透率由于介質(zhì)變形（孔喉收縮）而降低，相應(yīng)的儲(chǔ)層啟動(dòng)壓力梯度增大。該注采物理模型綜合考慮了壓敏效應(yīng)（介質(zhì)隨壓力變化而變形）在注水井端和生產(chǎn)井端的影響，因此，可以更精細(xì)地進(jìn)行油藏開發(fā)設(shè)計(jì)。

1.2 基本滲流方程的建立

1.2.1 啟動(dòng)壓力梯度與壓力敏感表達(dá)式

室內(nèi)巖心實(shí)驗(yàn)測(cè)試表明，低滲儲(chǔ)層啟動(dòng)壓力梯度滿足以下變化關(guān)系：

式中：G為啟動(dòng)壓力梯度，單位MPa/m；K為儲(chǔ)層滲透率，單位μm2；μ為地層原油黏度，單位mPa·s；a、b為系數(shù)，其中a=0.032、b=0.601（取自XC 低滲油藏巖心測(cè)試實(shí)驗(yàn)統(tǒng)計(jì)結(jié)果）。

一般低滲透儲(chǔ)層滲透率隨壓力變化遵循指數(shù)變化規(guī)律，由于升壓、降壓過程對(duì)儲(chǔ)層的影響不同，因此，在升壓、降壓過程中介質(zhì)壓力敏感變形系數(shù)的取值不同。其表達(dá)式為：

式（2）—式（3）中：αu、αd分別為反映升壓和降壓階段儲(chǔ)層壓力敏感影響的介質(zhì)變形系數(shù)，單位MPa-1；K、Ko分別為儲(chǔ)層目前、初始滲透率，單位μm2；p、pe分別為目前、原始地層壓力，單位MPa。

1.2.2 基本滲流模型

對(duì)于圖1所示的一注一采單元，設(shè)注采井中心坐標(biāo)為（x=0，y=0），注水井位置坐標(biāo)為（x=-d/2，y=0，其中，d為注采井距，單位m），采油井位置坐標(biāo)為（x=d/2，y=0）。

考慮啟動(dòng)壓力梯度和壓力敏感效應(yīng)的影響，基于單相不可壓縮流體穩(wěn)定滲流理論模型，建立典型低滲透油藏滲流方程，如下所示：

式中：r為距井距離，單位m；G為啟動(dòng)壓力梯度，單位MPa/m；t為生產(chǎn)時(shí)間，單位d；re為供給半徑，單位m；pwf為生產(chǎn)井井底壓力，單位MPa；pe為地層壓力，單位MPa；rw為井筒半徑，單位m；Q為日產(chǎn)量（油水井），單位m3；μ為液相黏度，單位mPa·s；h為儲(chǔ)層有效厚度，單位m。

1.3 滲流方程求解

1.3.1 基本求解思路

同時(shí)考慮啟動(dòng)壓力梯度和壓力敏感影響的滲流方程難以直接解析求解，采用“逐次迭代”計(jì)算方法來求解上述滲流問題。

1）對(duì)于給定條件、連續(xù)性（t）的非穩(wěn)態(tài)生產(chǎn)過程，可以離散為多個(gè)時(shí)間段生產(chǎn)過程的組合（t＝Δt1＋Δt2＋...＋Δti＋...）。在每個(gè)時(shí)間段Δti內(nèi)，滲流過程可以看作是相對(duì)穩(wěn)定的，可以采用“壓降疊加原理”處理注采生產(chǎn)導(dǎo)致的壓力變化。

2）在每一個(gè)時(shí)間段Δti內(nèi)，基本參數(shù)認(rèn)為是不變的；而隨壓力變化的參數(shù)（滲透率等），取上一步計(jì)算結(jié)果，如第i段的計(jì)算參數(shù)值從第i-1步取得，直到計(jì)算至極限生產(chǎn)半徑處。

對(duì)于每增加一個(gè)時(shí)間段Δti，傳播距離就相應(yīng)擴(kuò)大Δri，則整個(gè)傳播距離（半徑）為r＝Δr1＋Δr2＋...＋Δri＋...。因此，計(jì)算步長(zhǎng)可以具體由傳播距離增幅Δri來實(shí)現(xiàn)，然后根據(jù)定生產(chǎn)壓差（供給壓力、井底壓力給定）的方式進(jìn)行計(jì)算。

由于井底附近壓力等參數(shù)變化快，為了使計(jì)算結(jié)果更加精確，在近井區(qū)域的計(jì)算步長(zhǎng)較小，后續(xù)適量增加計(jì)算步長(zhǎng)。

1.3.2 壓力分布計(jì)算表達(dá)式

以采油井為例，對(duì)于式（4），在地層中任一點(diǎn)Z，與采油井間的距離為r1（壓力為p1），在rw～r1間壓力分布表達(dá)式為：

式（5）左右兩邊對(duì)距離r取導(dǎo)數(shù)，可得驅(qū)動(dòng)壓力梯度為：

考慮啟動(dòng)壓力梯度和應(yīng)力敏感的影響，儲(chǔ)層滲透率、啟動(dòng)壓力梯度變化根據(jù)式（1）—式（3）確定，在Z處流體滲流速度表達(dá)式為：

由上式可得到產(chǎn)量計(jì)算公式為：

進(jìn)而得到地層中壓力分布表達(dá)式：

在生產(chǎn)過程中，儲(chǔ)層滲透率、啟動(dòng)壓力梯度都是壓力、距井位置（距離）的函數(shù)。

則由于采油井生產(chǎn)導(dǎo)致的壓力降為：

同理，在Z處（距離注水井為r2），可得到由于注水井生產(chǎn)導(dǎo)致的壓力降為：

根據(jù)壓降疊加原理，可得到一注一采條件下地層某點(diǎn)處壓力表達(dá)式為：

式（5）—式（12）中：v為滲流速度，單位m/s；A為截面積，單位m2；pwi為注水井注入壓力，單位MPa；d為注采井距，單位m；r1、r2分別為地層中某點(diǎn)距采油井、注水井的距離，單位m。

1.3.3 具體求解步驟

注采井間的壓力分布計(jì)算具體步驟如下：

1）基于初始條件，如油層參數(shù)、給定產(chǎn)量（注采壓差）、注采井距等，按照迭代計(jì)算步長(zhǎng)（傳播距離增幅Δri），根據(jù)式（12），計(jì)算當(dāng)前傳播半徑ri下儲(chǔ)層中壓力的分布。其中，ri＝Δr1＋Δr2＋...＋Δri。初始第一步Δr1和后續(xù)距離增幅Δri可根據(jù)儲(chǔ)層條件適當(dāng)取值，一般可取10 m，如果儲(chǔ)層滲流阻力小可以適當(dāng)增大，這樣可以在保證計(jì)算精度的條件下盡可能提高計(jì)算速度。

2）計(jì)算隨壓力變化的滲透率、隨滲透率變化的啟動(dòng)壓力梯度值；后續(xù)每個(gè)計(jì)算步長(zhǎng)下儲(chǔ)層參數(shù)取上一步計(jì)算結(jié)果，分別從采油井和注水井井底向外逐級(jí)迭代計(jì)算壓力變化。

3）判斷在當(dāng)前傳播半徑下的驅(qū)替壓力梯度dp/dr是否大于啟動(dòng)壓力梯度G；如果滿足，下一步增加傳播距離（增幅Δri），繼續(xù)迭代計(jì)算；如不滿足，減少距離增幅Δri進(jìn)行迭代計(jì)算，使得dp/dr＞G。在減少距離增幅Δri時(shí)，可以采取二分法的方式進(jìn)行處理。即取增幅為Δri/2 進(jìn)入下一步迭代計(jì)算，如果下一步滿足計(jì)算條件，則繼續(xù)往下計(jì)算；如果不滿足，則增幅進(jìn)一步二分，直至滿足計(jì)算截止條件。

4）繼續(xù)或截止計(jì)算條件判斷。當(dāng)生產(chǎn)井壓力波傳播到距離采油井rmo處，若此處驅(qū)替壓力梯度等于啟動(dòng)壓力梯度，則采油井極限動(dòng)用半徑為rmo；當(dāng)注水井壓力波傳播到距離注水井rmw處，若此處驅(qū)替壓力梯度等于啟動(dòng)壓力梯度，則注水井極限動(dòng)用半徑為rmw。如果注采井距d＜rmo＋rmw，返回第一步進(jìn)入下一步計(jì)算。如果不滿足則跳入第五步。

5）當(dāng)注采井距d＝rmo＋rmw時(shí)，完成求解壓力場(chǎng)分布的完整步驟；然后輸出滿足條件下的計(jì)算結(jié)果——注采單元中壓力場(chǎng)分布。

2 儲(chǔ)層壓力敏感性對(duì)開發(fā)的影響

在后續(xù)研究中，主要參數(shù)結(jié)合實(shí)際數(shù)據(jù)區(qū)間取值。其滲透率為（1～10）×10-3μm2，原始啟動(dòng)壓力梯度為0.01～0.05 MPa/m，儲(chǔ)層介質(zhì)變形系數(shù)為0.01～0.10 MPa-1，原始地層壓力為20 MPa，初定注采壓差為10 MPa。

2.1 壓力敏感對(duì)注采單元壓力場(chǎng)的影響

基于以上建立的方法，在典型一注一采單元中，對(duì)比分析在相同條件下，有無壓敏效應(yīng)影響下的壓力場(chǎng)分布，結(jié)果如圖2所示。

圖2 有無壓敏效應(yīng)影響的注采壓力場(chǎng)對(duì)比Fig.2 Comparison of injection-production pressure fields with/without pressure sensitive effect

圖2 為有無壓敏效應(yīng)影響的注采壓力場(chǎng)對(duì)比。色標(biāo)中紅色越深、反映相應(yīng)的壓力值越大；藍(lán)色越深，反映相應(yīng)的壓力值越小，壓力單位為MPa。

可以看出：不考慮壓敏效應(yīng)時(shí)，注采單元壓力場(chǎng)等值線沿注采中間線左右對(duì)稱，中間線處的壓力等于20 MPa（原始地層壓力）；當(dāng)考慮壓敏效應(yīng)時(shí)油藏時(shí)，由于在油井壓力下降區(qū)儲(chǔ)層滲透率降低，該區(qū)域壓力損耗增大，導(dǎo)致注采單元壓力場(chǎng)等值線沿注采中間線左右不再對(duì)稱。

根據(jù)注采單元中壓力場(chǎng)分布，可以進(jìn)一步分析不同條件下注采連線上的壓力、滲透率變化規(guī)律，為油藏有效注采井距的確定奠定基礎(chǔ)。

2.2 不同條件下注采井間壓力分布變化

計(jì)算不同初始啟動(dòng)壓力梯度和介質(zhì)變形系數(shù)下（注采壓差10 MPa、井距200 m 時(shí)），井間地層壓力分布變化，結(jié)果如圖3所示。

圖3 不同條件下注采井間地層壓力變化Fig.3 Formation pressure variation between injection-production wells under different conditions

在圖3 中，坐標(biāo)原點(diǎn)處為注水井點(diǎn)，橫坐標(biāo)右端200 m 處為生產(chǎn)井點(diǎn)。啟動(dòng)壓力梯度G的單位為MPa/m，儲(chǔ)層介質(zhì)變形系數(shù)α的單位為MPa-1；其中G＝0、α＝0，表示儲(chǔ)層中沒有啟動(dòng)壓力梯度和壓力敏感的影響，作為基準(zhǔn)對(duì)比條件。

從圖3可以看出：不考慮啟動(dòng)壓力梯度和壓力敏感影響時(shí)，主流線上壓力分布呈“S 形曲線”形態(tài)；啟動(dòng)壓力梯度增大，會(huì)使“S 形曲線”形態(tài)特征減弱，逐漸變?yōu)榫€性；儲(chǔ)層介質(zhì)變形系數(shù)增大，會(huì)使井間壓力曲線提升，且生產(chǎn)井附近壓力升高值高于注水井附近壓力升高值。

地層壓力變化后，由于壓力敏感的影響，儲(chǔ)層滲透率相應(yīng)發(fā)生變化，井間地層滲透率分布變化結(jié)果如圖4 所示。其中，滲透率變化幅度K/K0，表示隨壓力變化后的滲透率K與儲(chǔ)層初始滲透率K0的比值。

圖4 不同條件下注采井間滲透率變化Fig.4 Permeability variation between injection-production wells under different conditions

從圖4 可以看出：不考慮壓力敏感影響時(shí)，地層滲透率保持不變?？紤]壓力敏感影響時(shí)，生產(chǎn)井區(qū)域壓力下降，壓力敏感影響使得生產(chǎn)井附近地層滲透率下降；注水井區(qū)域壓力升高，注水井附近地層滲透率提高；且介質(zhì)變形系數(shù)越大，注水井對(duì)地層滲透率提高的影響距離越遠(yuǎn)，生產(chǎn)井使地層滲透率下降的影響距離越短，“S形曲線”形態(tài)特征越強(qiáng)。當(dāng)介質(zhì)變形系數(shù)較小時(shí)，啟動(dòng)壓力梯度對(duì)滲透率變化的影響較小；介質(zhì)變形系數(shù)較大時(shí)，啟動(dòng)壓力梯度越高，滲透率分布的線性規(guī)律越強(qiáng)。

2.3 不同條件下產(chǎn)量與注采井距變化

考慮不同條件下，油田產(chǎn)量與注采井距的變化關(guān)系曲線，如圖5所示。其中啟動(dòng)壓力梯度為0.03 MPa/m、儲(chǔ)層介質(zhì)變形系數(shù)為0.02 MPa-1作為計(jì)算示例取值。

圖5 不同條件下注采井距與產(chǎn)量變化Fig.5 Injection-production well spacing and production yield variation under different conditions

其中，曲線1 考慮注采井區(qū)壓力敏感影響，表示綜合注水井區(qū)壓力升高、采油井區(qū)壓力下降，引起相應(yīng)區(qū)域儲(chǔ)層滲透率和啟動(dòng)壓力梯度變化帶來的影響；曲線2 不考慮壓力敏感影響，表示區(qū)域儲(chǔ)層滲透率和啟動(dòng)壓力梯度沒有變化；曲線3考慮采油井區(qū)壓力敏感影響，表示只考慮采油井區(qū)壓力下降，引起相應(yīng)區(qū)域儲(chǔ)層滲透率和啟動(dòng)壓力梯度變化帶來的影響。

從圖5可以看出：注采井距與產(chǎn)量呈非線性變化關(guān)系，不同條件下曲線的變化趨勢(shì)相仿；不考慮壓力敏感影響時(shí)，在相同產(chǎn)量要求下，計(jì)算的注采井距最大；只考慮采油井區(qū)壓力敏感時(shí)，由于只有采油井區(qū)滲透率下降的影響，計(jì)算注采井距最小；而綜合考慮注水井區(qū)、采油井區(qū)壓力敏感影響，能夠最接近真實(shí)反映注采開發(fā)過程中的變化，得到的注采井距最為合適。

以同時(shí)考慮注采井區(qū)壓力敏感影響計(jì)算結(jié)果為基準(zhǔn)，相比不考慮壓力敏感影響、只考慮采油井區(qū)壓力敏感影響，在同等條件和產(chǎn)量下，注采井距計(jì)算結(jié)果差別分別為+9.8%、-20.6%。

對(duì)比產(chǎn)量變化可以進(jìn)一步推論壓力敏感油藏合理開發(fā)策略：應(yīng)實(shí)施早期、同步注水，油藏地層壓力應(yīng)盡可能保持在原始地層壓力水平上；制定合理生產(chǎn)壓差，以避免壓力下降范圍內(nèi)出現(xiàn)較大的介質(zhì)變形（滲透率明顯下降），而造成較大的產(chǎn)能損失。

3 XC油藏有效注采井距的確定

根據(jù)上述方法，基于目標(biāo)油藏實(shí)際情況，計(jì)算滿足開發(fā)要求的有效注采井距，作為油藏開發(fā)井網(wǎng)部署的依據(jù)。所謂有效注采井距，就是滿足油田單井最小產(chǎn)能（產(chǎn)量）要求，可以實(shí)現(xiàn)收支平衡時(shí)對(duì)應(yīng)的注采井距。

XC 低滲油藏儲(chǔ)層滲透率為3.58×10-3μm2，地下原油黏度為3.2 mPa·s，原始地層壓力為20.0 MPa，設(shè)計(jì)開發(fā)方案中儲(chǔ)層有效厚度為40 m；測(cè)試原始啟動(dòng)壓力梯度為0.03 MPa/m，儲(chǔ)層介質(zhì)變形系數(shù)為0.02 MPa-1；考慮壓力敏感的影響，初期注采壓差為10 MPa，后期可適當(dāng)放大。

綜合考慮注水井區(qū)、采油井區(qū)壓力敏感帶來的影響，計(jì)算不同初始啟動(dòng)壓力梯度和介質(zhì)變形系數(shù)下，油井日產(chǎn)量（產(chǎn)能）與注采井距之間的變化關(guān)系，結(jié)果如圖6所示。

圖6 不同條件下生產(chǎn)能力變化曲線Fig.6 Curve of production capacity under different conditions

為消除有效厚度、注采壓差取值大小的影響，圖6縱坐標(biāo)為單位厚度下的產(chǎn)能Q/（Δph），等于單位厚度、單位注采壓差下的產(chǎn)量。

從圖6 可以看出：隨注采距離增大，油井單位厚度下的產(chǎn)能呈非線性降低的態(tài)勢(shì)，不同啟動(dòng)壓力梯度、儲(chǔ)層介質(zhì)變形系數(shù)下的變化規(guī)律相仿。與不考慮啟動(dòng)壓力梯度和壓力敏感影響相比，啟動(dòng)壓力梯度的影響顯著；啟動(dòng)壓力梯度越大，產(chǎn)能降低幅度越大。由于注水井處壓力升高的作用，隨著儲(chǔ)層介質(zhì)變形系數(shù)的增大，在相同注采距離下，產(chǎn)能略有增大。

當(dāng)單位厚度下產(chǎn)能為0時(shí)，對(duì)應(yīng)的開發(fā)井距為極限注采井距；當(dāng)油田對(duì)經(jīng)濟(jì)極限產(chǎn)能有不同要求時(shí)，通過圖6可得到相應(yīng)的有效注采井距。對(duì)于目標(biāo)XC油藏，產(chǎn)量為0 時(shí)極限注采井距約為330 m，當(dāng)要求經(jīng)濟(jì)極限產(chǎn)能為0.01 m3/（d·h·MPa）時(shí)（實(shí)際初始油井產(chǎn)量為4.0 m3/d），相應(yīng)有效注采井距為210 m左右。

考慮產(chǎn)量界限要求確定的有效注采井距，明顯小于極限注采井距，一般條件下（原始啟動(dòng)壓力梯度小于0.03 MPa/m，儲(chǔ)層介質(zhì)變形系數(shù)小于0.02 MPa-1），在單位厚度下產(chǎn)能界限小于0.01 m3/（d·h·MPa）時(shí)，有效注采井距約為極限注采井距的0.7～0.9倍。

4 結(jié)論

1）基于經(jīng)典滲流理論建立了綜合考慮啟動(dòng)壓力梯度和壓力敏感影響的典型注采井滲流方程，求解得到不同條件下注采井間壓力變化規(guī)律，研究表明，啟動(dòng)壓力梯度的增強(qiáng)會(huì)使注采井間壓力分布的“S 形曲線”形態(tài)特征減弱，線性特征增強(qiáng)，注采井間的壓力敏感效應(yīng)會(huì)使井間壓力變化曲線抬升，隨著儲(chǔ)層介質(zhì)變形系數(shù)的增大，注水井影響范圍增大。

2）綜合考慮注水井區(qū)、采油井區(qū)壓力敏感影響，能夠最接近真實(shí)反映注采開發(fā)過程中的變化，得到的注采井距最為合適。以同時(shí)考慮注采井區(qū)壓力敏感影響計(jì)算結(jié)果為基準(zhǔn)，相比不考慮壓力敏感影響、只考慮采油井區(qū)壓力敏感影響，在同等條件下，注采井距計(jì)算結(jié)果差別分別為+9.8%、-20.6%。

3）對(duì)于給定產(chǎn)量要求的有效注采井距，相比于極限注采井距可以更好地指導(dǎo)低滲壓力敏感油藏開發(fā)井網(wǎng)的合理部署，一般條件下有效注采井距約為極限注采井距的0.7～0.9倍。實(shí)例應(yīng)用表明，方法簡(jiǎn)便有效、可操作性強(qiáng)。