表面處理污泥渣料磨細(xì)粉水泥基材料活性激發(fā)及其機(jī)理

中圖分類號(hào)： TU521.4 最近更新：2024-11-22 DOI： 10.11835/j.issn.2096-6717.2022.077

摘要

為了更好地提高摻加表面處理污泥與建筑渣土高溫?zé)Y(jié)渣料磨細(xì)粉（簡(jiǎn)稱磨細(xì)粉）的火山灰活性，研究了Ca（OH）2對(duì)摻加磨細(xì)粉硅酸鹽水泥基材料的力學(xué)性能和重金屬浸出規(guī)律的影響及機(jī)理，并通過XRD、SEM、BET、TG等微觀測(cè)試技術(shù)分析材料的微細(xì)觀結(jié)構(gòu)特征。結(jié)果表明：Ca（OH）2摻量為磨細(xì)粉水泥基材料中膠凝材料總質(zhì)量的0.6%～0.8%時(shí)，磨細(xì)粉水泥基材料力學(xué)性能較優(yōu)，在60 d時(shí)抗折強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度較基準(zhǔn)組分別提高了11.0%和7.8%；微細(xì)觀測(cè)試結(jié)果表明，少量的Ca（OH）2能增大磨細(xì)粉水泥基材料硬化漿體的比表面積，增加水化產(chǎn)物數(shù)量，提高硬化漿體結(jié)構(gòu)密實(shí)性，但Ca（OH）2摻量超過膠凝材料總質(zhì)量的0.8%之后，對(duì)磨細(xì)粉水泥基材料結(jié)構(gòu)和性能則會(huì)產(chǎn)生負(fù)面效應(yīng)。研究還發(fā)現(xiàn)，摻加占膠凝材料總質(zhì)量0.8%的Ca（OH）2能有效降低磨細(xì)粉水泥基材料中有害重金屬的浸出濃度，其中Cu、Ni、Zn浸出率比基準(zhǔn)組分別降低了17.5%、13.0%、40.8%，可以確保磨細(xì)粉水泥基材料中有害重金屬Cu、Ni、Zn和Cr的浸出值均低于《水泥窯協(xié)同處置固體廢物技術(shù)規(guī)范》（GB/T 30760—2014）中規(guī)定的浸出濃度限值。

關(guān)鍵詞

表面處理污泥; 氫氧化鈣; 活性激發(fā); 重金屬浸出濃度; 建筑渣土

表面處理污泥是一種典型的以銅、鉻、鎳、鐵、鋅等重金屬為主的有害物質(zhì)，一般是在表面處理行業(yè)處理過程中重金屬遇堿沉淀產(chǎn)生的，嚴(yán)重污染了自然環(huán)境[1]。表面處理污泥屬于HW17類危險(xiǎn)廢物，包含20類有害物質(zhì)，隨著中國(guó)工業(yè)化進(jìn)程的加快，其產(chǎn)量逐步提高，近年來表面處理污泥年產(chǎn)量均超過1 000萬t，并且還有不斷增長(zhǎng)的趨勢(shì)[2-3]。目前對(duì)表面處理污泥的處理方式主要有熱處理、材料化、有價(jià)金屬回收等[4]，其中熱處理技術(shù)（包括焚燒、離子電弧、微波等）能耗巨大，非常不利于碳減排政策的落實(shí)[5-10]；材料化處理通常將其制成黏土磚、陶瓷等，盡管有一定資源化利用，但是高值化程度遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠，并且含有重金屬溶出的風(fēng)險(xiǎn)，影響環(huán)境和人體健康[11-16]；而有價(jià)金屬回收對(duì)污泥內(nèi)重金屬含量要求較高，若含量不足成本會(huì)大大提高。因此，尋求一種對(duì)表面處理污泥高值、安全的資源化利用途徑至關(guān)重要。

將表面處理污泥與含硅鋁質(zhì)的建筑渣土污泥以一定的比例配伍，高溫進(jìn)行無害化燒結(jié)制成的陶粒磨細(xì)作為礦物摻合料摻加到高強(qiáng)混凝土中取代一部分膠凝材料，不僅可以降低混凝土成本，還可以更好地確保有害物質(zhì)浸出安全性[17]。然而，盡管磨細(xì)粉體中雖然含有一定量的SiO2和Al2O3，但其火山灰活性較低，因此，需要對(duì)其進(jìn)行活性激發(fā)，以便更好地實(shí)現(xiàn)其高值化安全利用。針對(duì)含有SiO2和Al2O3成分的粉煤灰、礦渣粉等的活性激發(fā)已有較多研究[18-19]，目前學(xué)者們常用的激發(fā)劑有NaOH、Na2SiO3、Ca（OH）2等[20-25]，其激發(fā)的核心在于激發(fā)劑為膠凝材料的水化環(huán)境提供了更多的OH-，而OH-可促使基體中的硅氧聚合鍵破壞，加速生成C-S-H凝膠和水化鋁酸鈣[26]。與此同時(shí)，研究表明，Ca2+是形成膠凝性水化產(chǎn)物的“基石”[27]，Ca（OH）2的摻入為水化產(chǎn)物的孔溶液提供更多的Ca2+，促進(jìn)了水化的進(jìn)行。

基于以上研究，筆者采用Ca（OH）2對(duì)摻加磨細(xì)粉水泥基材料進(jìn)行活性激發(fā)，進(jìn)而采取微觀測(cè)試技術(shù)探究其活性激發(fā)機(jī)理，同時(shí)對(duì)有害物質(zhì)的遷移轉(zhuǎn)化行為進(jìn)行檢測(cè)，為促進(jìn)表面處理污泥的高值化安全利用提供一定的技術(shù)途徑。

1 試驗(yàn)

1.1 原材料及配合比

選用海螺牌P·Ⅱ52.5水泥，磨細(xì)粉（ground powder， GP）為昱源寧海環(huán)?？萍脊煞萦邢薰緦⒈砻嫣幚砦勰嗯c建筑渣土以1：3的配比經(jīng)窯爐高溫?zé)颇ゼ?xì)而制成，磨細(xì)粉中有害重金屬浸出濃度如表1所示，可以看出，磨細(xì)粉中有害重金屬主要是銅、鉻、鎳、鋅等。P·Ⅱ52.5與磨細(xì)粉化學(xué)組成見表2，從表中可以看出P·Ⅱ52.5的鈣硅比是磨細(xì)粉的40.5倍，由于磨細(xì)粉的硅鋁比較高，故推測(cè)其火山灰活性較高。

圖1為P·Ⅱ52.5與磨細(xì)粉的激光粒度分布圖，可以看出，P·Ⅱ52.5的顆粒直徑尺寸主要集中在30 μm左右，磨細(xì)粉的大多數(shù)顆粒直徑尺寸在50 μm左右。圖2為P·Ⅱ52.5和磨細(xì)粉的XRD物相分析圖，從圖中可以看出，P·Ⅱ52.5中礦物組成主要是硅酸三鈣、鋁酸三鈣以及少量赤鐵礦；磨細(xì)粉主要是由SiO2、氟磷灰石晶體以及少量的赤鐵礦、鈣長(zhǎng)石、硬石膏、鐵硅氧化物晶體組成。圖3是磨細(xì)粉的微觀形貌，從該圖可見其微觀結(jié)構(gòu)介于晶體與玻璃體之間，顆粒棱角分明。

表3為不同Ca（OH）2摻量磨細(xì)粉水泥基材料的配合比，GP表示僅添加磨細(xì)粉的試樣，TS0表示僅添加P·Ⅱ52.5的試樣，CH0～CH5分別表示Ca（OH）2占磨細(xì)粉水泥基材料中膠凝材料質(zhì)量的0、0.2%、0.4%、0.6%、0.8%、1%、2%、3%、4%及5%。其中水膠比為0.5，磨細(xì)粉替代水泥比例為30%。Ca（OH）2為市售分析純化學(xué)試劑，砂為ISO標(biāo)準(zhǔn)砂。

1.2 試驗(yàn)方案

1）磨細(xì)粉水泥基材料力學(xué)性能測(cè)試方法

按照表3配合比成型40 mm×40 mm×160 mm試件，試件置于20 ℃，濕度為95%的標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室內(nèi)24 h后拆模，拆模后重新放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室，養(yǎng)護(hù)至7、28、60 d齡期后測(cè)定其抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度。

2）磨細(xì)粉水泥基材料孔隙測(cè)試方法

按照表3配合比中CH0、CH0.2、CH0.6、CH0.8試驗(yàn)組成型2 mm×2 mm×2 mm凈漿試件養(yǎng)護(hù)至28 d，取出試塊放入真空飽水機(jī)飽水24 h后，采用可蒸發(fā)水含量法測(cè)定其孔隙。

按照表3配合比中CH0、CH0.2、CH0.6、CH0.8試驗(yàn)組成型2 mm×2 mm×2 mm凈漿試件養(yǎng)護(hù)至28 d，取出部分試件在研磨皿中研成粉末（乙醇終止水化），采用V-sorb2800儀器進(jìn)行BET分析。

3）磨細(xì)粉水泥基材料物相組成和微觀形貌測(cè)試方法

按照表3配合比中CH0、CH0.2、CH0.6、CH0.8試驗(yàn)組成型2 mm×2 mm×2 mm凈漿試件養(yǎng)護(hù)至28 d，取出試件用小鐵錘敲碎取部分碎片，用無水乙醇終止水化后，部分樣品研成粉末，分別采用Purkinjie general Instrument XRD-3型Cu靶X射線儀、TA SDT Q600熱重分析儀、傅立葉紅外光譜儀進(jìn)行XRD、TG和IR分析；碎片狀樣品采用日立產(chǎn)S-4800SEM掃描電鏡測(cè)定微觀形貌。

4）磨細(xì)粉水泥基材料重金屬浸出測(cè)試方法

按照表3配合比中GP、TS0、CH0、CH0.8試驗(yàn)組成型40 mm×40 mm×160 mm試件一組，養(yǎng)護(hù)至28 d后取出并干燥。將干燥后的試件破碎磨細(xì)，并用方孔篩取粒徑為0.125～0.25 mm的顆粒作為待測(cè)試樣。測(cè)試浸出液的制備參照《水泥膠砂中可浸出重金屬的測(cè)定方法》（GB/T 30810—2014）。將待測(cè)浸出液放入TAS-990原子吸收分光光度計(jì)測(cè)試其重金屬浸出濃度。

2 結(jié)果與分析

2.1 Ca（OH）2對(duì)磨細(xì)粉水泥基材料力學(xué)性能的影響

圖4是Ca（OH）2對(duì)磨細(xì)粉水泥基材料力學(xué)性能的影響，由于1%～5% Ca（OH）2摻量試件在7、28 d時(shí)的力學(xué)性能隨著Ca（OH）2摻量的增加而持續(xù)降低，并不具備研究意義，因此，60 d時(shí)的力學(xué)性能并沒有測(cè)試。從圖4看出，在7 d齡期時(shí)，Ca（OH）2摻量為0.2%的試件抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度相比基準(zhǔn)組分別提高了11%和23.5%；在28 d齡期時(shí)，Ca（OH）2摻量為0.6%的試件抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度相比基準(zhǔn)組分別提高了7.7%和9.3%；在60 d齡期時(shí)，Ca（OH）2摻量為0.8%的試件抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度相比基準(zhǔn)組分別提高了11%和7.8%。因此可以得出，Ca（OH）2摻量為0.6%～0.8%時(shí)，磨細(xì)粉水泥基材料力學(xué)性能較優(yōu)。分析其原因可以發(fā)現(xiàn)，隨著水泥的水化，磨細(xì)粉中活性Al2O3與SiO2在堿性水泥漿體中慢慢釋放，從而使更多的Ca（OH）2發(fā)生二次水化反應(yīng)。但是Ca（OH）2摻量過量時(shí)，孔溶液中Ca2+含量過飽和，附著在水化產(chǎn)物表面，破壞了界面，其力學(xué)性能反而會(huì)產(chǎn)生負(fù)效應(yīng)。

2.2 Ca（OH）2對(duì)磨細(xì)粉水泥基材料孔隙的影響

1）可蒸發(fā)水含量法測(cè)定孔隙結(jié)構(gòu)

圖5是不同摻量Ca（OH）2對(duì)孔隙的影響，由圖5可知，隨著Ca（OH）2摻量的增加，總孔隙率及毛細(xì)孔孔隙率先減小后增加，說明少量的Ca（OH）2能促進(jìn)二次水化反應(yīng)，生成的水化產(chǎn)物細(xì)化了混凝土孔結(jié)構(gòu)，將大量氣孔及連通孔分割成較小的孔隙，提高了混凝土致密性。但是摻量過高的Ca（OH）2導(dǎo)致pH值上升，生成了較多的活性Al2O3、SiO2與Ca（OH）2激發(fā)劑；反應(yīng)生成水化產(chǎn)物覆蓋在了未水化的水泥顆粒上，阻礙了水泥水化，減少了后續(xù)水化產(chǎn)物C-S-H與Ca（OH）2的數(shù)量，導(dǎo)致大孔孔隙率與總孔隙率的上升。

2）BET測(cè)定孔隙結(jié)構(gòu)

圖6是不同摻量Ca（OH）2試樣脫附曲線，從圖6可以看出，隨著相對(duì)壓力增加，試樣中氮的脫附量也隨之增加。其中單摻Ca（OH）2試樣的脫附量均高于未摻加Ca（OH）2的試樣，尤其在相對(duì)壓力超過0.47之后，脫附量增加趨勢(shì)出現(xiàn)了飛躍。并且單摻0.8%的Ca（OH）2的試樣吸附量較單摻0.2%、5%的Ca（OH）2脫附量高，達(dá)到45.283 m2/g，尤其是P/P0等于0.5時(shí)吸附量發(fā)生了突變，這一過程主要是與形成的低密度C-S-H凝膠有關(guān)[28]，表明Ca（OH）2主要促進(jìn)二次水化反應(yīng)。單摻5%的Ca（OH）2的試樣脫附量相比單摻0.8%的Ca（OH）2的試樣脫附量少，是因?yàn)镃a（OH）2的摻量過高導(dǎo)致pH上升，反而阻礙了水泥水化，減少了后續(xù)水化產(chǎn)物C-S-H凝膠生成量。

表4為不同摻量Ca（OH）2硬化漿體的比表面積，從表中可以看出，摻加Ca（OH）2激發(fā)劑后試樣硬化漿體比表面積有所增加，在摻量為0.8%時(shí)達(dá)到最大，后有所降低，但仍大于未摻加Ca（OH）2時(shí)，說明Ca（OH）2在改善孔結(jié)構(gòu)方面有一定的優(yōu)勢(shì)。

圖7是不同摻量Ca（OH）2試樣孔徑分布圖。吳中偉等[29]根據(jù)不同孔徑對(duì)水泥基材料性能的影響，將孔分成小于20 nm的無害孔、20～100 nm的少害孔、100～200 nm的有害孔，并且指出減少100 nm以上的有害孔，增加50 nm以下的少害孔和無害孔，可以提高水泥基材料的結(jié)構(gòu)性能和耐久性。由圖7可知，所有樣品的孔徑分布曲線明顯高而窄，摻和未摻Ca（OH）2樣品的孔徑分布曲線基本一致，但1～10 nm孔徑范圍內(nèi)未摻Ca（OH）2試樣的孔相比摻Ca（OH）2試樣數(shù)量少，在3.9 nm處尤為明顯，Ca（OH）2摻量為0.8%時(shí)比進(jìn)貢體積的對(duì)數(shù)為0.024，大于其他組別，未摻Ca（OH）2的試樣僅為0.018，超過10 nm孔徑范圍內(nèi)兩者數(shù)量差不多，說明Ca（OH）2的摻入可以適量增加體系的無害孔的數(shù)量，優(yōu)化孔隙結(jié)構(gòu)，提高基體的結(jié)構(gòu)性能和耐久性。

2.3 Ca（OH）2對(duì)磨細(xì)粉水泥基材料物相組成和微觀形貌的影響

1）Ca（OH）2對(duì)磨細(xì)粉水泥基材料水化產(chǎn)物物相組成分析

圖8是28 d齡期不同摻量Ca（OH）2試樣XRD圖譜，從圖8中Ca（OH）2衍射峰值可知，水泥漿體中Ca（OH）2的總量隨著摻入Ca（OH）2的增加先增后減，在Ca（OH）2摻量為0.8%時(shí)達(dá)到峰值，同時(shí)其水泥漿體中AFt的量也符合相同的規(guī)律，這些現(xiàn)象說明，Ca（OH）2具有一定的激發(fā)作用，Ca（OH）2的增加使得漿體中pH上升，破壞了Al2O3與SiO2玻璃體網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，促使活性Al2O3、SiO2與Ca（OH）2發(fā)生活火山效應(yīng)產(chǎn)生C-S-H凝膠與AFt，但如果Ca（OH）2摻量過大，使得pH再次上升直至氫氧化鈣飽和結(jié)晶，就會(huì)使較多的活性Al2O3、SiO2與Ca（OH）2反應(yīng)生成C-S-H凝膠覆蓋在未水化的水泥顆粒上，阻礙水泥水化，減少后續(xù)水化產(chǎn)物C-S-H凝膠與Ca（OH）2的量。

圖9是不同摻量Ca（OH）2試樣28 d的TG圖，從該圖可以看出，在100～200 ℃、400～500 ℃和600～700 ℃之間存在3個(gè)較大的吸熱峰，其分別對(duì)應(yīng)的是水化產(chǎn)物C-S-H 凝膠與AFt脫水、Ca（OH）2、 CaCO3分解。試樣中有CaCO3吸熱峰表明試樣有部分碳化，CaCO3數(shù)量的變化也間接反映了Ca（OH）2含量的變化。從圖9中可以得到當(dāng)溫度從100 ℃升到200 ℃時(shí)，CH0～CH5組別質(zhì)量損失分別為3.87%、3.89%、4.26%、3.98%，說明Ca（OH）2摻量為0.8%時(shí)水化產(chǎn)物數(shù)量最多，與之前的研究結(jié)果相一致。Ca（OH）2與CaCO3的DTG失重曲線所包圍的面積即對(duì)應(yīng)的數(shù)量，將Ca（OH）2與CaCO3含量具體化，結(jié)果如表5所示。

表5是硬化漿體中Ca（OH）2和CaCO3含量，由表5中Ca（OH）2數(shù)量變化可知，隨著Ca（OH）2的摻入，Ca（OH）2含量隨齡期的增長(zhǎng)先增加后減少，這些現(xiàn)象與XRD分析結(jié)果一致，其中CH0.8組別CaCO3的數(shù)量在所有試樣中最多，另外3組CaCO3的數(shù)量相差不大，也間接印證了XRD中Ca（OH）2的分析結(jié)果。

圖10是不同摻量Ca（OH）2試樣28 d的IR圖，從圖10可知，730 cm-1附近為Si—O—Al振動(dòng)吸收峰，其強(qiáng)度從低到高依次為CH0.8、CH0.2、CH5、CH0，這是由于pH值的升高破壞了Al2O3與SiO2玻璃體網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，生成了活性Al2O3與SiO2，但是Ca（OH）2摻量過大，使得孔溶液中Ca（OH）2過飽和，多余的Ca（OH）2附著在水化產(chǎn)物表面，阻礙水化進(jìn)行，減少了水化產(chǎn)物Ca（OH）2，從而阻礙了Al2O3與SiO2玻璃體網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)解聚。3 570 cm-1附近為OH-的伸縮振動(dòng)吸收峰，其峰值強(qiáng)度代表的是水泥漿體中Ca（OH）2的量，由低到高分別為CH0.8、CH5、CH0.2、CH0，其結(jié)果與試樣XRD分析結(jié)果一致。

2）Ca（OH）2對(duì)磨細(xì)粉水泥基材料水化產(chǎn)物微觀形貌分析

圖11為不同Ca（OH）2摻量試樣SEM圖。未摻激發(fā)劑的SEM如圖11（a）所示，在28 d時(shí)產(chǎn)生了板狀Ca（OH）2、C-S-H凝膠，以及少量針狀A(yù)Ft，結(jié)構(gòu)較為疏松多孔。摻入適量的激發(fā)劑后如圖11（b）、（c）所示，在28 d時(shí)生成了相對(duì)較多完整的針狀A(yù)Ft晶體以及C-S-H凝膠，這是由于Al2O3與SiO2玻璃體網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)被激發(fā)劑解聚產(chǎn)生了活性Al2O3與SiO2，然后發(fā)生二次水化反應(yīng)，生成了棒狀、管狀、珊瑚狀等形態(tài)的C-S-H凝膠和針狀A(yù)Ft晶體與各種水化產(chǎn)物互相穿插，使結(jié)構(gòu)緊湊。摻入過量的Ca（OH）2激發(fā)劑后如圖（d）所示，整體結(jié)構(gòu)不緊湊，甚至產(chǎn)生凹陷裂縫等缺陷，這是由于大量的Ca（OH）2激發(fā)劑的摻入，使?jié){體pH上升，阻礙了漿體水化進(jìn)程。

2.4 磨細(xì)粉水泥基材料中重金屬離子的固結(jié)及機(jī)理分析

表6是不同試樣重金屬浸出含量表，其重金屬濃度都根據(jù)磨細(xì)粉與水泥體積比例進(jìn)行換算，圖12是不同Ca（OH）2下磨細(xì)粉水泥基材料重金屬浸出率圖，從圖12可知Ts30CS0.6中重金屬Cu、Ni、Zn浸出率比Ts30分別降低了17.5%、13%、40.8%，同時(shí)重金屬Cr的浸出率都為0。磨細(xì)粉水泥基材料中重金屬浸出量均低于《水泥窯協(xié)同處置固體廢物技術(shù)規(guī)范》（GB/T 30760—2014）規(guī)定的水泥熟料浸出含量的限值（如表7所示），并且重金屬浸出濃度也滿足《危險(xiǎn)廢物鑒別標(biāo)準(zhǔn) 浸出毒性鑒別》（GB 5085.3—2007）控制標(biāo)準(zhǔn)指標(biāo)要求。

圖13是Ca（OH）2摻量為0.8%時(shí)磨細(xì)粉水泥基材料基體水化產(chǎn)物的EDS圖，表8為圖13（a）中標(biāo)示位置各元素含量分布表。從表8可以看到，該區(qū)域Ca、Si、Al含量較高，鈣硅比為1.97，鈣鋁比為15.73，而普通硅酸鹽水泥中C-S-H凝膠鈣硅比為1.47～2.06[30]，由此可以推斷該掃描區(qū)域?yàn)镃-S-H凝膠。表8顯示重金屬Cr原子百分?jǐn)?shù)是0.85%，由浸出結(jié)果可知在浸出液中并不存在Cr，這主要是由于Ca（OH）2的摻入能促進(jìn)磨細(xì)粉水泥基材料發(fā)生二次水化，增加水化產(chǎn)物數(shù)量的同時(shí)還優(yōu)化了基體孔隙結(jié)構(gòu)，從而進(jìn)一步增強(qiáng)了基體對(duì)重金屬的固結(jié)能力。

3 結(jié)論

1）Ca（OH）2摻量為膠凝材料質(zhì)量的0.6%～0.8 %時(shí)，摻加磨細(xì)粉水泥基材料力學(xué)性能較優(yōu)，隨著激發(fā)劑摻量增大磨細(xì)粉水泥基材料的力學(xué)性能會(huì)降低。摻入少量Ca（OH）2，會(huì)增大磨細(xì)粉水泥基材料硬化漿體的比表面積，減小體系微觀孔隙結(jié)構(gòu)，但激發(fā)劑摻量過高，反而會(huì)降低體系致密性。

2）Ca（OH）2的摻入，能促進(jìn)磨細(xì)粉水泥基材料中Al2O3與SiO2玻璃體網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)的解聚，發(fā)生二次水化反應(yīng)，使較為疏松多孔的結(jié)構(gòu)在各種水化產(chǎn)物互相穿插下變得緊湊。但過量的激發(fā)劑導(dǎo)致pH上升，從而影響水泥中C3S、C2S與水發(fā)生反應(yīng)，反而阻礙了水泥水化，減少了后續(xù)水化產(chǎn)物與晶體Ca（OH）2數(shù)量。

3）Ca（OH）2摻量為膠凝材料質(zhì)量的0.6%～0.8%時(shí)，摻加磨細(xì)粉水泥基材料砂漿對(duì)重金屬Cu、Ni、Zn和Cr的固結(jié)比率較好，其重金屬浸出量均低于《水泥窯協(xié)同處置固體廢物技術(shù)規(guī)范》（GB/T 30760—2014）規(guī)定的水泥熟料浸出含量的限值以及《危險(xiǎn)廢物鑒別標(biāo)準(zhǔn) 浸出毒性鑒別》（GB 5085.3—2007）控制標(biāo)準(zhǔn)指標(biāo)要求。

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