剪力墻類型對鋼木混合結構抗震性能的影響

摘" 要： 鋼框架-木剪力墻結構是一種適用于多高層的綠色低碳結構體系. 木剪力墻可分為輕木剪力墻和重木剪力墻兩種類型，掌握不同剪力墻類型對結構地震響應的影響規(guī)律可為結構設計提供依據. 本文使用專為木結構開發(fā)的新型單軸滯回模型DowelType，模擬輕木、重木剪力墻混合結構，建立4層有、無墻頂摩擦型阻尼器的混合結構模型，進行頻遇地震和罕遇地震下的非線性時程分析，得到層間位移角、結構內力水平、阻尼器耗能等響應的分布，總結了剪力墻類型對上述響應的影響規(guī)律.

關鍵詞： 木剪力墻； DowelType模型； 摩擦型阻尼器； 鋼木混合結構； 抗震性能

中圖分類號： TU 366.2""" 文獻標志碼： A""" 文章編號： 1000-5137（2024）03-0427-11

Effect of shear wall type on seismic performance of steel-wood hybrid structure

DONG Hanlin， ZHU Xinglai， TAO Jingyan， FANG Mingji*

（School of Civil Engineering， Shanghai Normal University， Shanghai 201418， China）

Abstract： Hybrid steel frame and timber shear wall structure was a green and low-carbon structural system suitable for multi-story buildings. Timber shear walls could be divided in two types： light wood-framed shear wall and mass timber shear wall. A basis could be provided for structural design by comprehending the influence of different shear wall types on the seismic response of structures. In this paper， a novel uniaxial hysteretic model developed for timber structures was used to simulate hybrid structures with two types of wood shear walls. Four-story building structure models with and without friction damper on the top of the walls were established. Nonlinear time-history analyses under frequent and rare earthquakes were conducted. As a result， the distribution of responses， including the inter-story drift， the force level of structural components， and the dissipated energy， were obtained. Lastly， the influence of shear wall types on these responses was revealed and generalized.

Key words： timber shear wall； DowelType model； friction damper； steel-wood hybrid structure； seismic performance

0" 引 言

建筑業(yè)實現減碳和環(huán)保的重要途徑之一是發(fā)展木結構建筑. 相比于鋼結構和混凝土結構，木結構在降低建筑能耗、減少碳排放以及減少空氣和水污染等方面都更有優(yōu)勢. 我國人口眾多，而常用的木結構建筑大多為3層以下，很難解決人口與土地的矛盾，國外的發(fā)達城市也同樣面臨這一問題. 因此，有必要研究多高層木結構建筑技術. 近年來，多高層木結構建筑不斷涌現，成為低碳建筑的重要發(fā)展方向.

鋼木混合結構體系是一種高效可行的多高層木結構解決方案，可以彌補木材強度不足的缺點.木混合結構體系按混合方式的不同可以分為上下混合結構體系、受力體系層面混合的結構體系、構件層面混合的結構體系. 三種體系各具優(yōu)點，從不同層面發(fā)揮了木結構的受力性能. 其中，受力體系層面混合的一種方式為將木剪力墻填充于鋼框架中，使剪力墻與框架共同承擔側向力，可形成適用于多高層結構的鋼木混合體系. 該體系發(fā)揮了木結構抗側力體系區(qū)分空間和滯回耗能的能力，以及鋼框架體系剛度大、整體性強的優(yōu)點，符合我國現有規(guī)范的相關要求，具有較好的應用前景. 如何合理地選擇該結構體系中剪力墻的類型，使結構具有更好的抗震能力，是亟須解決的問題. 本文首先對鋼框架-木剪力墻混合結構中剪力墻的類型和模擬方法進行綜述，然后在既有研究的基礎上，使用前期經過試驗研究驗證的有限元模型，對含不同類型剪力墻的鋼木混合結構在地震作用下的響應進行分析，歸納剪力墻類型對結構抗震性能的影響機理和規(guī)律，為結構的選型及設計提供依據.

1" 鋼框架-木剪力墻混合結構

本研究中的鋼框架-木剪力墻混合結構如圖1所示. 為表達清楚，將圖中結構的第3層炸開. 該結構體系可以理解為在抗側力鋼框架的基礎上，在鋼框架梁柱之間填充木結構剪力墻，使剪力墻與鋼框架協同抵抗側向力. 墻與框架使用鋼連接件、螺栓、自攻螺釘等部件形成裝配式連接. 如果使用摩擦型高強螺栓連接，則為普通剛性連接. 而如果將螺栓連接孔設計為長圓孔，當連接節(jié)點內力超過摩擦面的最大靜摩擦力時，節(jié)點產生滑移，摩擦力做功耗能，則形成摩擦型阻尼器連接.

木剪力墻主要可分為輕木剪力墻和重木剪力墻兩種類型. 傳統(tǒng)木結構的剪力墻通常為木骨架與覆面板組成，稱為輕木剪力墻. 隨著木材工業(yè)的發(fā)展和對剪力墻剛度要求的提升，一些工程木材，如正交膠合木（CLT）、單板層積材（LVL）等可以直接用作剪力墻，稱為重木剪力墻. 輕木剪力墻和重木剪力墻為鋼木混合結構中剪力墻的兩種主要類型. 輕木剪力墻的材料易于獲取，加工方式簡單，施工技術成熟，目前在低層建筑中有廣泛的應用. 但是其剛度有限，導致使用純輕木剪力墻體系可建造房屋的高度有限. 重木剪力墻的剛度大，是目前多高層木結構建筑中應用更廣泛的剪力墻類型.

已有國內外學者對兩種剪力墻在鋼木混合結構中的應用開展了研究. 輕木剪力墻方面，2014年，HE等［1］率先對六榀鋼框架輕木剪力墻結構進行了往復加載試驗研究，結果表明輕木剪力墻可以有效地與鋼框架共同發(fā)揮作用，提高結構的抗側能力. LI等［2］通過對試驗現象的細致觀察和總結，考察了各種性能指標所對應的鋼木混合結構層間位移角，并開發(fā)了基于FOSCHI等［3］提出的Hyst算法的Abaqus非線性單元，對結構進行有限元模擬，實現對結構中鋼框架和輕木剪力墻中的剪力分配機理和結構可靠度的深入分析，指出該結構體系具有較好的抗震耗能能力［4］. 此后，LUO等［5］在振動臺試驗的基礎上，使用Meta分析和高斯過程回歸等方法，對剛度比對結構抗震性能指標的敏感性進行了分析，指出中部樓層的剛度比影響較大，并指出余震會大幅提高結構的失效概率. 重木剪力墻方面，2012年，DICKOF［6］提出鋼框架CLT剪力墻混合結構，基于CLT結構連接節(jié)點的試驗數據，建立了有限元模型，并基于美國規(guī)范對其延性系數和地震強度放大系數進行了研究［7］. SCHNEIDER等［8］針對CLT與鋼框架的角鋼連接件進行了往復加載試驗研究，對其損傷進行了評估，并采用SAWS滯回模型對節(jié)點滯回曲線進行擬合［9］. TESFAMARIAM等［10］對不同層高的鋼框架CLT剪力墻多層結構進行了地震時程分析，總結了不同層高和剪力墻布置的結構的地震易損性曲線，還總結了混合結構的設計方法. BEZABEH等［11-12］對混合結構抗側單元進行了時程分析，研究了其等效黏滯阻尼計算方法，并在直接位移法中引入所得結論，提出了混合結構的設計方法［13］. 此后還進一步得出了該結構設計時基底剪力調整系數的計算方法［14］.

在木結構的有限元模擬領域中，由于木材屬于天然高分子材料，其力學性能較復雜，難以從力學機理出發(fā)完成模擬. 因此，研究者通常使用基于現象的數學滯回模型對木結構的非線性進行模擬，尤其是在木連接件的節(jié)點部位，如自攻螺釘位置，可使用數學滯回模型模擬連接節(jié)點整體的滯回性能，而忽略基于力學的相互作用，提升模擬效率. 為了不降低模擬精度，選擇合適的滯回模型至關重要. 在1989年，DOLAN［15］開發(fā)了用于模擬輕木剪力墻的兩段指數曲線滯回模型，其滯回曲線由零位移處的力和剛度來控制，滯回曲線每條分為兩段，分別使用指數函數確定該段的形狀. 2001年，FOLZ等［16］在CUREE-Caltech輕木結構研究項目中提出了經典的SAWS模型，又名改進的Stewart模型. 這一模型的滯回部分由3條直線段組成，3條直線由剛度控制. 重加載曲線的目標點為加載歷史中的最大位移用一個參數放大后對應的點. 該模型被寫入開源地震分析軟件OpenSees中，成為早期木結構研究中使用較多的滯回模型. LOWES等［17］開發(fā)的Pinching4模型也可以在OpenSees中直接使用. 盡管這一模型最初針對混凝土結構梁柱節(jié)點而開發(fā)，但有很多學者將其用于木結構模擬［18-21］. 此外，PANG等［22］、RINALDIN等［23］、HUMBERT等［24］也分別提出了可應用于木結構模擬的滯回模型. 但上述模型尚未整合到現有的成熟有限元軟件中.

2" 有限元模型

2.1 DowelType滯回模型

綜合參考現有模型的優(yōu)點，結合試驗研究的結果，開發(fā)了新的釘連接滯回模型，命名為DowelType. 它為單軸力-位移模型，既可模擬木結構中單釘連接節(jié)點的力學性能，又可模擬群釘連接的節(jié)點的整體力學性能，還可模擬輕木剪力墻整體的剪力-位移關系. 該模型已通過C++語言實現，并已被OpenSees所接收，納入了單軸滯回模型庫. 該模型能有廣泛的適用性，主要歸結于其以下3個主要特點：（1） 不僅可以模擬釘連接節(jié)點，還可以模擬其他金屬銷式連接節(jié)點，也可以同時考慮連接件的屈服，對于螺栓連接，亦可考慮其初始狀態(tài)下螺栓的滑移；（2） 含有3種骨架模型，分別是FOSCHI提出的指數曲線模型、Bezier曲線模型，及分段線性模型，用戶可以根據所模擬節(jié)點的滯回行為選擇適用的模型，避免對滯回準則造成影響；（3） 滯回模型分為3段，分別是卸載段、捏縮段和重加載段，用戶可分別定義3段的剛度，并都設置了與加載歷史有關的損傷模型，3段之間使用光滑的貝塞爾曲線連接，加強滯回曲線的高階連續(xù)性.

本研究使用DowelType滯回模型來模擬3處結構非線性：（1） 在輕木剪力墻精細化模型中模擬單釘連接；（2） 在輕木剪力墻簡化模型中模擬墻體整體的剪力-位移關系；（3） 在墻體與框架的連接模型中模擬連接件中群釘連接的剪力-位移關系. 為滿足以上要求，使用了Foschi骨架模型和含有Takeda損傷的滯回模型. Foschi模型為專為木結構研究而開發(fā)的模型，其上升段的表達式為

F（D）=（F_0+R_1 K_0 D）[1-exp（（-K_0 D）/F_0 ） ] ，"""" （1）

其中，F為骨架曲線中的荷載；D為骨架曲線中的位移；F0為漸近線與y軸的截距；R1為漸近線剛度與初始剛度比；K0為初始剛度. 模型還定義了最大力所對應的位移Dc. 當位移超過Dc時，骨架曲線直線下降，由Kd定義下降段剛度，Du定義極限位移. 骨架曲線的整體形狀如圖2所示.

滯回曲線在傳統(tǒng)的SAWS滯回模型［9］的基礎上增加了由損傷引起曲線形狀變化的參數. 形成的滯回曲線由3段直線所控制，分別命名為卸載控制線、捏縮控制線和重加載控制線. 將3段直線使用Bezier曲線光滑連接，即為本研究使用的滯回曲線，如圖3所示. 3條控制線在圖中使用虛線表示，實際控制線使用實線表示.

3條控制線中，卸載控制線過卸載點，其剛度Ku為初始剛度K0與系數Ru的乘積. 捏縮控制線的剛度為Kp，通過參數輸入，y軸截距為

F_I=F_I0+η（F_un-F_y ） ，"" （2）

其中，FI為滯回曲線的y軸截距；Fun為卸載點對應的荷載；FI0，Fy，η由用戶定義，分別對應初始y軸截距、截距變化系數和屈服荷載. 重加載控制線過位于骨架曲線上的目標點，其剛度Kr與初始剛度相同，位移

D_tar=βγ^λ D_m ，"""" （3）

其中，β，γ為用戶定義的系數；λ為基于能量的損傷因子，初始值為0，隨著結構開始耗能而逐步增大；Dm為歷史最大位移. 3條控制線的損傷后剛度Kdeg還要根據Takeda模型進行損傷計算：

K_deg={（K ，amp;|D_m |≤D_y@K（D_y/|D_m | ）^（α_u ）nbsp; ，amp;|D_m |gt;D_y ）┤ ，""" （4）

其中，K為損傷前的剛度；Dm為歷史最大位移； Dy與αu由用戶定義，分別表示屈服位移和損傷參數. 該滯回模型的有效性已經在其他研究中得到驗證［25］. 本文直接使用該模型在OpenSees軟件中完成輕木剪力墻及重木剪力墻與鋼框架混合結構的時程分析，并對比兩種剪力墻對鋼木混合結構抗震性能的影響.

2.2 有限元模擬方法

對輕型木剪力墻結構的模擬有兩種方式. 一種是使用精細化建模，將輕木剪力墻的木龍骨、覆面板和釘連接都進行建模分析. 這種方法對墻的變形和受力的模擬更為準確，但是模型中的非線性單元極多，計算效率較低. 另一種是使用簡化建模，將一片輕木剪力墻當作一個整體，使用一個非線性彈簧來模擬輕木剪力墻的整體剪力-位移滯回關系. 其計算效率高，但是使用的非線性彈簧的參數需要依據試驗數據或精細化模擬結果確定. 因此，本研究對于輕木剪力墻的模擬共分兩步：先使用OpenSees精細化模型進行模擬，得到精細化模型的力-位移曲線； 然后再建立簡化的OpenSees模型，使用一個DowelType滯回模型來代表所有墻體整體的力-位移關系.

在精細化模型中，對于釘連接使用雙向的DowelType模型進行模擬，模型的參數根據前期進行的釘連接節(jié)點往復加載試驗的結果確定. 對于木龍骨使用彈性歐拉梁單元模擬，豎向龍骨與橫向龍骨的連接處使用鉸接. 覆面板使用殼單元來模擬. 殼單元的厚度與OSB板的厚度相同，截面使用各向異性的彈性材料來模擬. 材料參數均根據前期材性試驗來確定. 為了模擬剪力墻外部鋼框架對墻體的約束作用，對鋼框架和剪力墻與鋼框架的連接部分也建立模型. 鋼框架使用含有纖維截面的歐拉梁單元建模，纖維使用理想彈塑性模型. 連接處使用兩個鈍角三角形剛性桁架，分別模擬與鋼梁上的連接件和剪力上的連接件. 兩個三角形的鈍角點使用剛性彈簧連接，模擬高強螺栓摩擦型連接. 另外兩個角點分別與鋼梁與木剪力墻連接. 與鋼梁進行剛性連接，模擬高強螺栓. 與木剪力墻使用雙向的DowelType模型彈簧連接，模擬連接使用的自攻螺釘. 精細化模型如圖4所示， 其有效性已進行試驗對比驗證［26］.

對建立的精細化模型使用CUREE加載制度進行單向加載和往復加載. 通過記錄連接節(jié)點處彈簧的內力可計算出加載過程中剪力墻內部的剪力. 通過記錄剪力墻頂梁板處節(jié)點的平均位移可以獲取剪力墻的位移. 將剪力-位移關系繪制成滯回曲線，即為該剪力墻的整體滯回曲線. 然后使用DowelType模型對其擬合，可得到簡化模型所需要的模型參數.

簡化模型中，在墻體上、下邊緣位置使用歐拉梁單元模擬頂梁板和底梁板，在左、右邊緣位置使用兩個桁架單元模擬木龍骨中豎骨柱的軸向抗壓能力. 然后使用一個代表木剪力墻整體剪力-側移關系的DowelType模型來連接墻頂和墻底. 連接墻頂時，使用兩根剛性桿，一端分別鉸接于頂部梁單元的兩端，另一端鉸接于墻體的形心點，形成一個三角形. 墻底的連接方法類似，形成另一個三角形. 兩個三角形的頂點重合，使用一個水平方向的DowelType模型彈簧連接.

重木剪力墻的剛度很大，普遍認為重木剪力墻的剪切型變形遠小于轉動位移. 因此，在輕木剪力墻模型的基礎上將原有用于模擬墻體的DowelType模型替換為剛性彈簧模型，將連接件的參數更換為用于連接重木剪力墻連接件的參數，即可模擬重木剪力墻的滯回性能. 用于模擬輕木、重木剪力墻的簡化模型如圖5所示.

如使用螺栓長圓孔連接構成的阻尼器作為連接節(jié)點時，在模擬鋼連接件的兩個三角形的連接節(jié)點處使用理想彈塑性模型彈簧替代剛性連接，即可模擬摩擦型阻尼器連接. 為使摩擦型阻尼器起到保護所連接墻體的作用，對于輕木剪力墻，使用剪力墻極限承載力的40%作為摩擦型阻尼器的激發(fā)力. 對于重木剪力墻，使用連接節(jié)點極限承載力達到40%時的，結構可承擔的水平力作為激發(fā)力. 通過這種方式可以使主要結構構件和連接節(jié)點處于低損傷狀態(tài)，使墻體在震后無須修復即可正常使用，提升結構的可修復性.

2.3 結構時程分析

從一個按實際工程要求設計的四層辦公樓結構中提取一榀四層鋼木混合抗側力框架作為時程分析的對象，按不同剪力墻類型和是否設置阻尼器，設計為4種構造，命名為S1～S4. 其中，S1與S2為輕木剪力墻，S3與S4為重木剪力墻；S1與S3無阻尼器，S2與S4有阻尼器，如圖6所示. 4個結構的鋼框架采用Q235鋼材的H形鋼，1～3層柱截面尺寸為HW175 mm×175 mm×7.5 mm×11 mm，梁截面尺寸為HN 250 mm×125 mm×5 mm×8 mm. 頂層柱截面尺寸為HW150 mm×150 mm×7 mm×10 mm，梁截面尺寸為HN 200 mm×100 mm×4.5 mm×7mm. 使用的輕木剪力墻墻骨柱間距為400 mm，雙面覆12 mm厚歐松板，使用3.8 mm直徑氣槍釘連接，加密區(qū)釘間距75 mm，非加密區(qū)釘間距150 mm. 使用的重木剪力墻為80 mm厚CLT，在板頂和板底靠近邊緣處使用抗拔連接件連接，靠近中心處使用抗剪連接件連接. 使用的主要滯回模型參數如表1所示.

從PEER NGA West2數據庫中選取一組30條地震波，以原型結構所在場地對應的規(guī)范反應譜為目標進行多遇地震和罕遇地震的調幅，使地震波的平均反應譜接近并不低于目標反應譜. 以罕遇地震下的反應譜為例，得到的平均反應譜如圖7所示.

分別進行4個結構模型在多遇地震和罕遇地震下的非線性時程分析，獲取結構的最大層間位移角、框架，以及剪力墻的最大內力水平等響應，進行對比分析. 其中，結構的最大層間位移角使用各層側向位移與層高的比值計算. 框架的內力水平Jf使用框架剪力與該層框架屈服力之比定義，該層框架屈服力通過固定其他層的側移，對該層進行推覆分析獲得. 由于各層之間的相互影響，Jfgt;1不一定表征框架開始進入塑性狀態(tài)，但仍可以作為內力水平的參考. 剪力墻的內力水平Jw使用墻體剪力與墻體的最大抗側承載力之比定義. 由于木剪力墻沒有明顯的初始完全彈性段，當Jwlt;0.4時，可認為墻體處于無損狀態(tài)；當Jwgt;0.4時，隨著Jw的增大，墻體的損傷逐漸增大.

3" 結果分析與討論

3.1 層間位移角

對所研究的4個結構在頻遇地震和罕遇地震下分別進行30條地震波下的時程分析，將不同結構的層間位移角統(tǒng)計值繪制為盒須圖，如圖8所示. 其左右兩幅子圖分別對應頻遇地震和罕遇地震. 縱軸表示從第1層到第4層，每層中又從下到上分為4個量，分別表示試件S1～S4. 橫軸表示層間位移角. 盒須圖將30條地震波的響應結果按樣本數量分成4個區(qū)，中央矩形盒代表第2、第3區(qū)，以代表中位數的盒中豎線為界. 兩側須分別代表第1、第4區(qū). 圖中三角形代表平均值.

對于不含阻尼器的結構，由于重木剪力墻的剛度大于輕木剪力墻的剛度，重木混合結構的層間位移角顯著小于輕木剪力墻混合結構. 在罕遇地震下重木混合結構的最大層間位移角在0.5%以下，輕木混合結構的最大層間位移角為1.5%，均滿足抗震要求. 各層的層間位移角分布均比較均勻.

添加阻尼器對兩種結構在多遇地震下的層間位移角均無影響. 因為依據設計，阻尼器在多遇地震下不激發(fā)，相當于剛性連接. 在罕遇地震下，阻尼器對重木結構的層間位移角有顯著影響，對于下部2層，層間位移角有顯著增大，底層增大最為明顯，為無阻尼器的3.7倍. 這主要是由于阻尼器發(fā)生了未恢復的滑移所導致. 但盡管層間位移角增大較多，最大值仍在1.4%以內，滿足抗震設計要求. 而對于上部2層，添加阻尼器后層間位移角進一步減小，約為無阻尼器的40%. 這是由于下部2層的阻尼器激發(fā)時，下部剛度減小，起到了減小上部樓層所受地震作用的效果，類似于底部隔震作用. 對于輕木結構，阻尼器的影響規(guī)律相同，但是對下部層間位移角的增大程度相比重木結構較小. 這是由于輕木剪力墻的剛度相對較低，在阻尼器發(fā)生滑移之前，已經產生了一部分塑性變形，因此阻尼器的作用比重木剪力墻弱.

3.2 內力水平

在頻遇地震和罕遇地震下，鋼框架的內力水平Jf均小于1，結構的非線性主要出現在木剪力墻與阻尼器的組合中. 將木剪力墻的內力水平Jw繪制為盒須圖，如圖9所示. 可以看出，在頻遇地震下，輕木剪力墻的內力水平小于0.25，重木剪力墻的內力水平小于0.15，均可認為處于彈性狀態(tài)，滿足抗震要求. 在罕遇地震下，當不附加阻尼器時，輕木剪力墻的受力水平最大達到0.71，平均水平為0.60，可認為已經發(fā)生了不可逆轉的破壞. 重木剪力墻的受力水平最大達到0.61，平均水平為0.49，低于輕木剪力墻的受力水平，損傷更小. 并且重木剪力墻的破壞主要出現在連接件局部，而墻體本身不存在明顯破壞，因此盡管其受力水平較高，但可修復性強于輕木剪力墻.

附加阻尼器之后，由于阻尼器的保護作用，輕木、重木剪力墻的內力水平都明顯降低. 下部二層輕木剪力墻的平均內力水平均為0.4，與阻尼器的激發(fā)力設計相符. 處于這一內力水平的輕木剪力墻可被視作無損. 重木剪力墻的平均內力水平為0.2，亦與設計相符，也保證了剪力墻的無損狀態(tài). 可見，添加了阻尼器后，盡管層間位移角有所增加，但是從主要結構構件的操作角度看，結構可在罕遇地震下保持無損.

3.3 阻尼器耗能

記錄罕遇地震下阻尼器的力-位移關系，并進行積分，可計算阻尼器耗散的地震能量. 對于輕木、重木剪力墻結構，均只有第一層和第二層的阻尼器激發(fā)，因此只把S2，S4試件的第一、二層阻尼器耗能繪制成盒須圖，如圖10所示. 可以看出，對于第一層，重木剪力墻的阻尼器耗散能量平均值比輕木高70%，且最大值比輕木高約90%. 這表明使用重木剪力墻的阻尼器可以更好地發(fā)揮耗能的作用.

4" 結 論

本文使用新型滯回模型，建立了傳統(tǒng)剛性連接和含有摩擦型阻尼器節(jié)點的鋼框架-木剪力墻混合結構模型，并設置了輕木剪力墻和重木剪力墻2種不同剪力墻類型. 根據中國抗震規(guī)范選取了一組30條地震波，并根據頻遇地震和罕遇地震進行調幅，對4種不同結構進行非線性時程分析，獲取結構的層間位移角、框架和剪力墻的內力水平，以及阻尼器耗散的能量， 再對不同剪力墻類型對結構地震響應的影響進行了對比分析， 得出主要結論如下.

（1） 頻遇地震下重木剪力墻混合結構的剛度較大，層間位移角較小. 輕木、重木結構內力水平均較低，整體處于彈性狀態(tài)，阻尼器不激發(fā)，相當于剛性連接.

（2） 在罕遇地震下，不含阻尼器的輕木剪力墻損傷程度較大，重木剪力墻的損傷程度較小，集中在節(jié)點. 添加阻尼器后，兩種剪力墻均可保持無損.

（3） 重木剪力墻上安裝阻尼器的耗能能力超過輕木剪力墻，阻尼器的滑移可起到底部隔震的作用，減少上層結構的層間位移角，但低層結構層間位移角增大.

后續(xù)工作中，應充分利用阻尼器引起層間位移角重新分布的特點，提出適當的阻尼器設計方法，使結構在保持罕遇地震下無損的同時，有均勻的側向變形.

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（責任編輯：顧浩然）