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    復(fù)合固化劑改良地鐵渣土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度研究

    2023-12-31 04:35:46吳琰朱曉東陳玥薛丹璇
    特種結(jié)構(gòu) 2023年6期
    關(guān)鍵詞:側(cè)限渣土固化劑

    吳琰 朱曉東 陳玥 薛丹璇

    中國(guó)市政工程華北設(shè)計(jì)研究總院有限公司 天津300132

    引言

    近年來,我國(guó)的地鐵建設(shè)蓬勃發(fā)展,盾構(gòu)掘進(jìn)過程中會(huì)產(chǎn)生大量的渣土,其含水率高、滲透性強(qiáng)、抗壓強(qiáng)度低,無法直接用于工程建設(shè)。當(dāng)前,我國(guó)地鐵渣土處置能力嚴(yán)重不足,管理水平不高,多采用堆放、填埋的方式進(jìn)行處置。為提高資源化利用水平,減少對(duì)環(huán)境產(chǎn)生不利影響,開展對(duì)地鐵渣土固化再利用的研究。

    傳統(tǒng)固化劑主要由水泥、石灰、粉煤灰、堿渣、高爐礦渣、鋼渣、硅粉等材料單獨(dú)使用或組合而成。倪嘉卿等[1]進(jìn)行了在水泥、礦渣的基礎(chǔ)上分別添加摻Na2SO4、CaO回填黏土快速固化室內(nèi)試驗(yàn)研究,結(jié)果表明復(fù)摻Na2SO4+CaO,且兩者含量分別為礦渣質(zhì)量的30%和20%時(shí),固化效果最佳。王東星等[2]研究了氯氧鎂水泥固化淤泥力學(xué)特性,結(jié)果表明氯氧鎂水泥固化淤泥體系中MgO活性越高,固化土中生成的水化產(chǎn)物越多,試件無側(cè)限抗壓強(qiáng)度越高。王東星等[3]研究了堿激發(fā)粉煤灰固化淤泥的微觀機(jī)理,結(jié)果表明堿和粉煤灰混合料能有效提高固化土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。石宇等[4]對(duì)鋼渣粉固化淤泥質(zhì)水泥土強(qiáng)度進(jìn)行了研究,研究表明在水泥添加量一定的情況下添加鋼渣粉能有效提高無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。Deepak Gupta 等[5]研究了利用粉煤灰、水泥和纖維增強(qiáng)黏性土進(jìn)行力學(xué)性能實(shí)驗(yàn),研究表明混合料的加入使固化土最大干密度降低,最佳含水率增加,對(duì)固化土強(qiáng)度的增強(qiáng)效果明顯。王朝輝等[6]研究新型CVC 固化劑固化淤泥,研究表明提高CVC 固化劑蛭石摻量,能增大固化土干縮應(yīng)變、平均干縮系數(shù),減小失水率和劈裂強(qiáng)度,原狀土中有機(jī)質(zhì)含量對(duì)固化淤泥的耐水性、抗凍融性有不利的影響,CVC固化劑固化淤泥力學(xué)性能優(yōu)于其他普通固化劑。王朝輝等[7]研究新型CDK固化劑固化淤泥,研究表明CDK 粉加入到淤泥中,其內(nèi)部并沒有發(fā)生化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)生新的物質(zhì),只是CDK 粉吸水降低含水率的過程,最終CDK粉與淤泥融合,增強(qiáng)淤泥內(nèi)部結(jié)構(gòu)。吳雪婷等[8]研究ISS 固化劑和水泥對(duì)寧德海相淤泥進(jìn)行化學(xué)固化,研究表明ISS 固化劑通過降低結(jié)合水膜的厚度,同時(shí)水泥發(fā)生水化反應(yīng)將高含水率淤泥中的自由水轉(zhuǎn)變?yōu)榈V物結(jié)晶水,兩者聯(lián)合使用對(duì)于降低淤泥初始含水率均具有積極作用。

    傳統(tǒng)的固化劑對(duì)于改良地鐵渣土,起到一定的效果,但也存在著很多不足:工程造價(jià)高,偏重于某一方面固化土性能的改善,施工效果不易控制。本文擬在水泥粉煤灰的基礎(chǔ)上加入高分子聚合物A,提高固化土的強(qiáng)度和其他物理力學(xué)性能。

    1 試驗(yàn)方法

    本文初擬復(fù)合固化劑最優(yōu)的組合配比為水泥:粉煤灰:高分子聚合物A =6∶6∶1,同時(shí)將摻量相同的水泥作為對(duì)照組試驗(yàn)(表1),試驗(yàn)所用盾構(gòu)渣土含水率為50%。

    表1 不同固化劑摻量方案Tab.1 Different curing agent dosage schemes

    本實(shí)驗(yàn)采用Y-Ⅱ型應(yīng)變控制式無側(cè)限壓縮儀,根據(jù)《公路土工試驗(yàn)規(guī)程》(JTG 3430—2020),試件直徑3.8cm,高度8cm,應(yīng)變控制式無側(cè)限壓縮儀下壓板每分鐘上升高度1mm,當(dāng)軸向應(yīng)變小于3mm時(shí),每0.2mm 記錄一次軸向力和位移讀數(shù),當(dāng)軸向應(yīng)變大于3mm 時(shí),每0.4mm 記錄一次軸向力和位移讀數(shù),當(dāng)軸力達(dá)到峰值后繼續(xù)進(jìn)行2cm位移或試件完全破壞時(shí)停止試驗(yàn)。

    無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)中軸向應(yīng)變按公式計(jì)算:

    無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)中平均斷面面積按公式計(jì)算:

    無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)中Z軸向應(yīng)力按公式計(jì)算:

    式中:h0為試件初始高度(cm);Δh為軸向變形(cm);A0為試件橫截面面積(cm2);C為測(cè)力計(jì)率定系數(shù)(N/0.01mm);R為測(cè)力計(jì)讀數(shù)(0.01mm)。

    2 固化土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度

    2.1 試件強(qiáng)度及對(duì)比分析

    不同固化劑的摻量及養(yǎng)護(hù)齡期對(duì)固化土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響見表2。

    表2 不同固化劑摻量下各齡期固化土強(qiáng)度Tab.2 Strength of solidified soil at different ages with different dosage of curing agent

    水泥固化劑摻量為4%時(shí),水泥固化土7d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為647kPa;水泥固化劑摻量為16%時(shí),7d 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為931kPa;水泥固化劑摻量提高了300%,固化土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度僅提高了43.9%??梢?,水泥作為固化劑時(shí),提高水泥摻量對(duì)固化土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度提高效果不理想。水泥固化劑摻量為4%時(shí),7d 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為647kPa,180d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為763kPa,隨著齡期增加無側(cè)限抗壓強(qiáng)度提高了18%;水泥固化劑摻量為16%時(shí),7d 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為931kPa,180d 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為993kPa,隨著齡期增加無側(cè)限抗壓強(qiáng)度提高了6.6%。可見,水泥作為固化劑時(shí),提高養(yǎng)護(hù)齡期對(duì)固化土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度提高效果不理想。

    復(fù)合固化劑摻量為4%時(shí),復(fù)合固化土7d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為1339kPa;復(fù)合固化劑摻量為16%時(shí),7d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為2741kPa;復(fù)合固化劑摻量提高了300%,復(fù)合固化劑土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度提高了104.7%。可見,復(fù)合固化劑摻量的提高對(duì)固化土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度提高效果顯著。復(fù)合固化劑摻量為4%時(shí),7d 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為1339kPa,180d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為1768kPa,隨齡期增加無側(cè)限抗壓強(qiáng)度提高了32%;復(fù)合固化劑摻量為16%時(shí),7d 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為2741kPa,180d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為4377kPa,隨齡期增加無側(cè)限抗壓強(qiáng)度提高了60%??梢姡S齡期的增加,復(fù)合固化劑對(duì)固化土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的提高效果顯著。

    水泥固化劑和復(fù)合固化劑作用于地鐵渣土,固化土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度均隨固化劑摻量增加而提高。固化劑摻量4%時(shí),復(fù)合固化土7d 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為水泥固化土7d 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的2.07倍;復(fù)合固化土180d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為水泥固化土180d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的2.32倍。固化劑摻量為16%時(shí),復(fù)合固化土7d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為水泥固化土7d 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的2.91 倍;復(fù)合固化土180d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為水泥固化土180d 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的4.37倍??梢?,復(fù)合固化劑土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度較同摻量、同齡期的水泥固化土顯著提升。

    水泥固化劑摻量為4%時(shí),水泥固化土180d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度比7d 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度提高了18%;復(fù)合固化劑摻量為4%時(shí),復(fù)合固化土180d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度比7d 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度提高了32%。水泥固化劑摻量為16%時(shí),180d 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度比7d 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度提高了6.6%;復(fù)合固化劑摻量為16%時(shí),復(fù)合固化土180d 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為4377kPa,比7d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度提高了60%??梢姡嗤瑩搅肯?,復(fù)合固化土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨齡期增長(zhǎng)的幅度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于水泥固化土。

    2.2 試件應(yīng)力-應(yīng)變和破壞形態(tài)

    水泥固化劑固化土7d 無側(cè)限抗壓試驗(yàn)中應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖1a 所示,隨著水泥固化劑摻量的增加,應(yīng)力隨應(yīng)變上升階段斜率不斷增大;應(yīng)力峰值點(diǎn)對(duì)應(yīng)的應(yīng)變不斷減?。粦?yīng)力-應(yīng)變曲線中塑性屈服階段逐漸減弱;固化土強(qiáng)度增大在破壞階段導(dǎo)致試件開裂破壞,殘余應(yīng)力變得難以計(jì)量。

    圖1 不同固化劑固化土的應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.1 Stress-strain curves of soil solidified with different curing agents

    復(fù)合固化劑固化土7d 無側(cè)限抗壓試驗(yàn)中應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖1b 所示,隨著復(fù)合固化劑摻量的增加,應(yīng)力-應(yīng)變曲線與水泥土變化趨勢(shì)相似,應(yīng)力隨應(yīng)變上升階段斜率不斷增大;應(yīng)力峰值不斷增大及其對(duì)應(yīng)的應(yīng)變不斷減?。粦?yīng)力-應(yīng)變曲線中塑性屈服階段逐漸減弱;由于復(fù)合固化劑固化土強(qiáng)度增長(zhǎng)更大,其破壞階段導(dǎo)致試件基本都完全崩解。

    固化土破壞形態(tài)主要有兩種,如圖2 所示。圖2a為塑性破壞,試件為一條主裂縫與試件主軸呈45°發(fā)展,其應(yīng)力-應(yīng)變曲線表現(xiàn)為加載初期應(yīng)力隨著應(yīng)變呈線性增加,當(dāng)應(yīng)力達(dá)到峰值強(qiáng)度一半左右時(shí),應(yīng)力隨應(yīng)變線性增長(zhǎng)的斜率變小,但應(yīng)力仍然處于增加階段,直到試件破壞。圖2b為脆性破壞,試件裂紋的萌生方向、發(fā)展方向,直至裂紋連通方向均與荷載方向平行或呈較小的夾角,無側(cè)限抗壓強(qiáng)度越大,試件主裂紋與主軸夾角越小,應(yīng)力-應(yīng)變曲線表現(xiàn)為加載初期應(yīng)力隨應(yīng)變呈線性迅速增長(zhǎng),持續(xù)到應(yīng)力到達(dá)峰值點(diǎn)后應(yīng)力迅速降低,應(yīng)力-應(yīng)變曲線中塑性屈服階段不明顯。

    圖2 固化土破壞形態(tài)Fig.2 Failure pattern of solidified soil

    分析認(rèn)為兩種裂縫主要影響因素是有無“套箍作用”,塑性破壞因試件強(qiáng)度較低單軸受壓導(dǎo)致豎向縮短,橫向擴(kuò)張,由于無側(cè)限壓力機(jī)墊塊的橫向位移遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于固化土試件的橫向位移,因此墊塊與土樣接觸面上的摩擦力約束土樣的橫向變形,“套箍作用”出現(xiàn)。脆性破壞因試件無側(cè)限抗壓強(qiáng)度較高,墊塊與土樣接觸面上的摩擦力不足以約束土樣的橫向變形,因此無“套箍作用”出現(xiàn)。

    3 地鐵渣土含水率對(duì)復(fù)合固化土強(qiáng)度的影響

    不同地鐵渣土含水率情況下,復(fù)合固化劑摻量和養(yǎng)護(hù)齡期對(duì)固化土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響,如圖3 所示。

    圖3 不同地鐵渣土含水率固化土無側(cè)限強(qiáng)度曲線Fig.3 Unconfined strength curve of solidified soil with different moisture content of residues

    當(dāng)?shù)罔F渣土含水率為30%時(shí),以養(yǎng)護(hù)60d固化土強(qiáng)度為例,隨著復(fù)合固化劑摻量的增加,固化土強(qiáng)度呈線性增加,固化劑摻量為4%時(shí),固化土強(qiáng)度為2834kPa,當(dāng)固化劑含量增加至16%時(shí)固化土強(qiáng)度達(dá)到5135kPa,是相同水泥摻量固化土強(qiáng)度的5 倍,復(fù)合固化劑對(duì)于含水率為30%的地鐵渣土固化效果明顯,固化土強(qiáng)度隨固化劑摻量增加而提升。

    當(dāng)?shù)罔F渣土含水率為50%時(shí),養(yǎng)護(hù)齡期7d、14d、28d、60d的固化土強(qiáng)度曲線隨復(fù)合固化劑摻量曲線變化規(guī)律如下:養(yǎng)護(hù)齡期為7d 和14d時(shí),固化土強(qiáng)度隨著復(fù)合固化劑的摻量增加而提高,曲線斜率逐漸增大,養(yǎng)護(hù)齡期28d 和60d 時(shí)固化土強(qiáng)度增長(zhǎng)速率更快,摻量由8%增加到16%過程中,固化土強(qiáng)度呈線性增長(zhǎng),斜率保持不變。

    當(dāng)?shù)罔F渣土含水率為70%時(shí),固化土養(yǎng)護(hù)7d,復(fù)合固化劑摻量在4%到12%范圍內(nèi)對(duì)于固化土強(qiáng)度提升不明顯,當(dāng)復(fù)合固化劑摻量提升至16%時(shí),固化土強(qiáng)度增長(zhǎng)斜率明顯相對(duì)于固化劑摻量12%時(shí)增大,固化土強(qiáng)度由882kPa 增加至1567kPa。養(yǎng)護(hù)齡期為14d、28d、60d 時(shí)固化土強(qiáng)度隨固化劑摻量變化曲線相似,固化劑摻量由4%增加到8%時(shí),固化土強(qiáng)度無明顯增加,當(dāng)固化劑摻量繼續(xù)增加,固化土強(qiáng)度呈線性增加。

    4 復(fù)合固化劑固化土強(qiáng)度曲線擬合

    考察不同復(fù)合固化劑摻量固化土強(qiáng)度隨齡期增長(zhǎng)規(guī)律,考察不同含水率地鐵渣土隨復(fù)合固化劑摻量和養(yǎng)護(hù)時(shí)間固化土強(qiáng)度變化規(guī)律,建立不同含水率地鐵渣土隨固化劑摻量、養(yǎng)護(hù)時(shí)間變化的固化土強(qiáng)度綜合計(jì)算模型,采用曲線模型分析固化土隨養(yǎng)護(hù)齡期變化規(guī)律,固化土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨齡期變化規(guī)律如圖4 所示,根據(jù)實(shí)測(cè)固化土強(qiáng)度擬合曲線為:

    圖4 不同齡期下固化土強(qiáng)度Fig.4 Strength of solidified soil at different ages

    式中:a、b、c為常數(shù)。

    圖4a為地鐵渣土含水率30%,不同固化劑摻量對(duì)應(yīng)的固化土強(qiáng)度擬合曲線,擬合優(yōu)度R2均大于0.99;圖4b 為地鐵渣土含水率50%,不同固化劑摻量對(duì)應(yīng)的固化土強(qiáng)度擬合曲線,擬合優(yōu)度R2均大于0.95;圖4c為地鐵渣土含水率70%,不同固化劑摻量對(duì)應(yīng)的固化土強(qiáng)度擬合曲線中,擬合優(yōu)度R2均大于0.97。

    由圖4 可以看出,曲線模型符合固化土強(qiáng)度隨齡期增加而增大的變化規(guī)律,固化土前28d 強(qiáng)度增長(zhǎng)速率快,28d~60d 強(qiáng)度增長(zhǎng)速率逐漸減小,當(dāng)齡期趨近于無限長(zhǎng)時(shí),固化土強(qiáng)度達(dá)到峰值不再增加。

    5 結(jié)論

    1.在相同摻量、相同齡期的條件下,無論是早期強(qiáng)度,還是后期強(qiáng)度,復(fù)合固化土的力學(xué)性能遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于水泥固化土。

    2.水泥固化劑摻量的增加,對(duì)于水泥固化土強(qiáng)度的增長(zhǎng)作用有限;復(fù)合固化劑摻量的增加,對(duì)于復(fù)合固化土強(qiáng)度的增長(zhǎng)效果顯著。

    3.齡期對(duì)于水泥固化土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的提升作用較小,對(duì)于復(fù)合固化土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的增長(zhǎng)明顯。

    4.當(dāng)?shù)罔F渣土含水率為30%~70%時(shí),復(fù)合固化土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨著復(fù)合固化劑摻量增加而提高,隨著齡期的增長(zhǎng)不斷提升;含水率越高,齡期對(duì)復(fù)合固化土強(qiáng)度提升越大。

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