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    立式加工中心主軸箱性能分析與優(yōu)化設(shè)計(jì)

    2023-12-28 16:15:24曹可可胡明洪趙祖喜
    機(jī)械制造 2023年12期
    關(guān)鍵詞:模態(tài)有限元變形

    □ 曹可可 □ 胡明洪 □ 趙祖喜 □ 劉 偉

    安徽新諾精工股份有限公司 安徽黃山 245061

    1 研究背景

    隨著制造業(yè)不斷優(yōu)化升級(jí),加工中心等數(shù)控機(jī)床產(chǎn)業(yè)近年來發(fā)展迅猛,各種復(fù)合機(jī)床、多軸機(jī)床等新型設(shè)備不斷涌現(xiàn)[1-3]。當(dāng)前,加工中心的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主要依靠設(shè)計(jì)人員的經(jīng)驗(yàn)或者對(duì)現(xiàn)有產(chǎn)品改進(jìn),由于無理論參考依據(jù),因此較難一次性設(shè)計(jì)出最優(yōu)的加工中心部件結(jié)構(gòu)[4-5]。主軸箱是加工中心的重要部件,在加工過程中強(qiáng)度和剛度直接影響整個(gè)設(shè)備的加工精度和穩(wěn)定性。因此,對(duì)主軸箱進(jìn)行靜動(dòng)態(tài)分析和結(jié)構(gòu)優(yōu)化,對(duì)提高加工中心性能具有十分重要的意義[6-8]。

    筆者通過有限元分析與試驗(yàn)相結(jié)合的方法,對(duì)立式加工中心主軸箱進(jìn)行靜動(dòng)態(tài)特性分析,然后經(jīng)過多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì),獲得主軸箱的最優(yōu)結(jié)構(gòu)。

    2 主軸箱靜動(dòng)態(tài)特性分析

    2.1 主軸箱有限元模型

    主軸箱的結(jié)構(gòu)復(fù)雜,擁有許多圓角、螺栓孔等細(xì)小特征。為了提高計(jì)算效率,減小網(wǎng)格畸變數(shù)量,建立有限元模型時(shí)需要對(duì)主軸箱模型進(jìn)行簡化處理,將細(xì)小特征刪除[9]。

    主軸箱由HT250灰鑄鐵整體鑄造而成,材料彈性模量為138 GPa,密度為7 280 kg/m3,泊松比為0.25。利用Workbench軟件進(jìn)行網(wǎng)格劃分,劃分后得到單元數(shù)為508 538,節(jié)點(diǎn)數(shù)為319 256。建立的主軸箱有限元模型如圖1所示。

    圖1 主軸箱有限元模型

    2.2 主軸箱靜力學(xué)分析

    根據(jù)實(shí)際加工對(duì)象要求,運(yùn)用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算,加工中心主切削力最大為1 900 N,徑向力為665 N,進(jìn)給力為630 N,將以上三個(gè)力分別施加在主軸端處。對(duì)滑塊面24個(gè)螺栓孔施加固定約束,對(duì)螺母座施加圓柱面約束,軸向設(shè)為自由狀態(tài),徑向和切向設(shè)為固定約束。通過靜力學(xué)分析,得到主軸箱等效應(yīng)力云圖和變形云圖,分別如圖2、圖3所示。

    圖2 主軸箱等效應(yīng)力云圖

    圖3 主軸箱變形云圖

    主軸箱的最大等效應(yīng)力為4.012 7 MPa,遠(yuǎn)小于所用材料的屈服強(qiáng)度,滿足強(qiáng)度要求。主軸箱的最大變形為0.006 827 mm,發(fā)生在最前端凸臺(tái)處,這是因?yàn)閷?shí)際加工過程中主軸端受力較大,而該部位呈懸臂狀態(tài)。

    2.3 主軸箱模態(tài)分析

    基于靜力學(xué)分析,對(duì)主軸箱進(jìn)行模態(tài)分析。由于在振動(dòng)系統(tǒng)中,對(duì)系統(tǒng)振動(dòng)特性影響較大的是結(jié)構(gòu)的低階固有頻率,因此提取主軸箱前四階模態(tài)進(jìn)行分析,得到固有頻率和振型特點(diǎn),見表1。

    表1 主軸箱前四階固有頻率及振型特點(diǎn)

    由分析可知,主軸箱一階固有頻率為287 Hz。主軸轉(zhuǎn)速最高設(shè)計(jì)為15 000 r/min,對(duì)應(yīng)產(chǎn)生的最大激勵(lì)頻率為250 Hz,共振帶為215.5~287.5 Hz。一階固有頻率剛好處于共振帶范圍內(nèi),因此需要提高一階固有頻率,避開共振帶。

    2.4 主軸箱諧響應(yīng)分析

    根據(jù)實(shí)際工況,將銑削分力施加在主軸上,采用模態(tài)疊加法進(jìn)行諧響應(yīng)求解。主軸箱的低階固有頻率在287~608 Hz范圍內(nèi),分析時(shí)激振頻率范圍需覆蓋低階固有頻率,由此將激振頻率范圍設(shè)置為0~1 000 Hz,經(jīng)過150步迭代。主軸箱X、Y、Z三個(gè)方向的頻率與振幅關(guān)系曲線如圖4所示。

    圖4 主軸箱頻率與振幅關(guān)系曲線

    在主軸箱前六階固有頻率處均產(chǎn)生較大的響應(yīng),與模態(tài)分析的結(jié)果一致。在激勵(lì)頻率286 Hz、304 Hz、514 Hz、753 Hz等處,主軸箱發(fā)生共振,且振幅較大,振幅依次為0.11 mm、0.03 mm、0.135 mm、0.06 mm。由此,在實(shí)際加工過程中應(yīng)避開上述頻率。

    3 主軸箱振動(dòng)測(cè)試

    振動(dòng)測(cè)試采用錘擊法,具體做法為激勵(lì)點(diǎn)固定,傳感器移動(dòng)[10]。力錘在固定激勵(lì)點(diǎn)激勵(lì)三次后取平均值,為了保證測(cè)試的準(zhǔn)確性,力錘每次沿同一方向及同一位置激勵(lì),激勵(lì)力度保持一致。

    測(cè)試儀器使用動(dòng)態(tài)信號(hào)分析儀,并使用Novian分析軟件。主軸箱振動(dòng)測(cè)試現(xiàn)場如圖5所示,模態(tài)如圖6所示。主軸箱模態(tài)測(cè)試與仿真結(jié)果對(duì)比見表2。

    表2 主軸箱模態(tài)測(cè)試與仿真結(jié)果對(duì)比

    圖5 主軸箱振動(dòng)測(cè)試現(xiàn)場

    圖6 主軸箱振動(dòng)測(cè)試模態(tài)

    通過振動(dòng)測(cè)試得到的主軸箱前四階固有頻率與仿真結(jié)果對(duì)比,誤差都在10%以內(nèi),誤差產(chǎn)生的原因是刪除微小特征及鑄件質(zhì)量等,從而對(duì)固有頻率產(chǎn)生一定影響。10%以內(nèi)的誤差可以證明仿真的正確性和有效性[11]。

    4 主軸箱優(yōu)化設(shè)計(jì)

    4.1 主軸箱靈敏度分析

    主軸箱結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜,內(nèi)部為空腔結(jié)構(gòu),并且有較多縱橫交錯(cuò)的加強(qiáng)筋。為了減小計(jì)算機(jī)計(jì)算量,提高優(yōu)化效率,需要篩選出對(duì)主軸箱靜、動(dòng)態(tài)特性影響較大的關(guān)鍵尺寸進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。將主軸箱最大變形、一階頻率、質(zhì)量作為輸出響應(yīng)參數(shù),選取41個(gè)尺寸作為輸入變量,進(jìn)行靈敏度分析。通過分析發(fā)現(xiàn),有十組尺寸參數(shù)對(duì)響應(yīng)目標(biāo)影響較大,分別為后板厚度P1、滑塊固定面處筋高P2、滑塊固定面處筋寬P3、中間橫筋位置P12、后板筋高P18、上板孔1尺寸P30、上板孔2尺寸P35、前端凸臺(tái)厚P37、內(nèi)部前端豎筋厚P39、壁厚P41。主軸箱靈敏度分析結(jié)果如圖7所示。

    圖7 主軸箱靈敏度分析結(jié)果

    通過靈敏度分析,將P1、P2、P3、P12、P18、P30、P35、P37、P39、P41作為關(guān)鍵尺寸參與優(yōu)化設(shè)計(jì)。

    4.2 響應(yīng)面模型

    篩選的關(guān)鍵尺寸作為輸入變量,質(zhì)量、最大變形、一階頻率作為輸出目標(biāo),利用最佳空間填充方法在設(shè)計(jì)變量的變化范圍內(nèi)設(shè)計(jì)150組試驗(yàn)樣本,應(yīng)用全二階多項(xiàng)式算法構(gòu)建各關(guān)鍵尺寸對(duì)優(yōu)化目標(biāo)的響應(yīng)面模型,如圖8所示。

    圖8 響應(yīng)面模型

    4.3 主軸箱多目標(biāo)優(yōu)化

    基于響應(yīng)面模型,以篩選的關(guān)鍵尺寸為變量,以質(zhì)量、一階頻率、最大變形為目標(biāo),進(jìn)行優(yōu)化。優(yōu)化后主軸箱質(zhì)量為247.79 kg,一階頻率為293.73 Hz,最大變形為0.006 46 mm。

    對(duì)優(yōu)化結(jié)果尺寸進(jìn)行圓整修正,利用圓整修正后的尺寸重新進(jìn)行建模,并進(jìn)行靜動(dòng)態(tài)分析。優(yōu)化后主軸箱變形云圖如圖9所示,一階模態(tài)如圖10所示。優(yōu)化前后響應(yīng)參數(shù)對(duì)比見表3。

    表3 優(yōu)化前后響應(yīng)參數(shù)對(duì)比

    圖9 優(yōu)化后主軸箱變形云圖

    圖10 優(yōu)化后主軸箱一階模態(tài)

    經(jīng)優(yōu)化后主軸箱質(zhì)量減小0.94%,一階頻率提高2.26%,最大變形減小4.53%。

    一階固有頻率避開最大激勵(lì)頻率的共振帶,主軸箱整體性能得到提升。

    5 結(jié)束語

    筆者根據(jù)實(shí)際工況,對(duì)立式加工中心主軸箱結(jié)構(gòu)進(jìn)行靜動(dòng)態(tài)性能分析,結(jié)果顯示主軸箱動(dòng)態(tài)性能較弱,需要提高。

    通過諧響應(yīng)分析,得到主軸箱在激勵(lì)頻率下發(fā)生共振且振幅較大的頻率值。通過振動(dòng)測(cè)試,驗(yàn)證有限元模型和模態(tài)仿真的正確性。提出基于靈敏度分析、最佳填充空間方法和多目標(biāo)遺傳算法,以一階固有頻率、質(zhì)量、最大變形為響應(yīng)參數(shù),對(duì)主軸箱進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化設(shè)計(jì)。優(yōu)化后主軸箱質(zhì)量減小0.94%,一階頻率提高2.26%,最大變形減小4.53%。優(yōu)化后,一階固有頻率避開了最大激勵(lì)頻率的共振帶,主軸箱整體性能得到提升。

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