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    試樣制備對6061鋁合金厚板拉伸性能的影響

    2023-12-19 03:55:50李恩波馬學(xué)成高金健李承豫
    熱處理技術(shù)與裝備 2023年6期
    關(guān)鍵詞:伸長率晶粒鋁合金

    李恩波,李 朔,馬學(xué)成,高金健,張 浩,李承豫

    (遼寧忠旺集團有限公司,遼寧 遼陽 111003)

    鋁合金材料密度小,具有較高的比強度和優(yōu)異的綜合性能,被廣泛應(yīng)用在汽車、航空航天和建筑行業(yè)領(lǐng)域[1-2]。拉伸性能是鋁合金材料在研發(fā)、生產(chǎn)、調(diào)試以及檢驗過程中非常重要的檢測項目之一,強度性能指標(即規(guī)定塑性延伸強度Rp0.2與抗拉強度Rm)和塑性性能指標(即斷后伸長率A與斷面收縮率Z)均是反映鋁合金材料性能的關(guān)鍵參數(shù),是判定其性能優(yōu)劣的重要依據(jù)[3-4]。李文瀚等[5]分析了影響鋁合金室溫拉伸性能的外界因素,包括試樣切取過程、試樣形狀、試驗設(shè)備及測量工具和試驗員操作等。劉軍等[6]在不同的拉伸速率下對6061鋁合金進行拉伸試驗,結(jié)果表明隨著拉伸速率增加,6061鋁合金的屈服強度增大,斷后伸長率降低。孫曉紅等[7]通過不同溫度下6082-T6鋁合金板材的拉伸試驗,對合金的抗拉強度、屈服強度、彈性模量和斷后伸長率進行分析,結(jié)果表明合金的抗拉強度、屈服強度、彈性模量均隨溫度的升高而降低,而斷后伸長率隨溫度的升高而增加。由于拉伸試樣是測量鋁合金材料拉伸性能的載體,合理切取鋁合金料坯并制備拉伸試樣也是影響檢測結(jié)果準確性的主要因素。在拉伸試樣加工過程中,取樣位置、取樣方向、試樣尺寸等都會直接影響鋁合金拉伸試驗結(jié)果。因此,本文分析了不同取樣位置、取樣方向、試樣直徑和過渡弧半徑對6061鋁合金厚板拉伸性能的影響,以期將拉伸試驗結(jié)果的誤差降到最低。

    1 試驗內(nèi)容

    1.1 試驗材料

    試驗材料為擠壓生產(chǎn)的6061鋁合金厚板型材,其截面寬度為203.2 mm,厚度為76.2 mm,化學(xué)成分如表1所示。

    表1 6061鋁合金的化學(xué)成分(質(zhì)量分數(shù),%)

    1.2 試樣制備方案

    標準GB/T 16865—2013《變形鋁、鎂及其合金加工制品拉伸試驗用試樣及方法》中規(guī)定,當(dāng)矩形厚板的厚度a大于40 mm、寬度b大于40 mm時,試樣選取部位應(yīng)在擠壓橫截面上,靠邊緣1/4寬度與靠邊緣的1/4厚度的交點處切取,如圖1(a)所示。關(guān)于圓形試樣的尺寸,標準GB/T 16865—2013中給出了直徑d0的取值范圍為2.5~20 mm,過渡弧半徑r≧0.75d0,圓形試樣示意圖如圖2所示。根據(jù)切取樣坯的位置和試樣不同尺寸,設(shè)計了兩種試樣制備方案。

    (a)標準中切取位置;(b)縱向1/4厚度、1/2厚度處;(c)橫向1/4厚度處

    圖2 圓形試樣示意圖

    方案一:同一批次的型材上沿擠壓方向(即縱向),在1/4厚度處和1/2厚度處切取兩組樣坯,如圖1(b)所示;在垂直擠壓方向上(即橫向),1/4厚度處切取一組樣坯,如圖1(c)所示。每組各8個樣坯,加工成圓形試樣,直徑d0為10 mm,過渡弧半徑r為8 mm,圓形試樣原始標距L0均為5d0,即50 mm。

    方案二:在型材1/4寬度和1/4厚度處切取樣坯,分為兩組,一組加工成不同直徑的圓形試樣,直徑d0分別為3、5、8、10、12和15 mm,過渡弧半徑r為0.8d0;另一組樣坯加工成不同過渡弧半徑的試樣,直徑d0均為10 mm,過渡弧半徑r分別為2、4、6、8、10和12 mm。每種尺寸的圓形試樣均加工5個,且所有試樣原始標距L0均為5d0。

    1.3 試驗結(jié)果

    采用日本島津的AG-X 100 KN電子萬能試驗機,在室溫下進行拉伸試驗,試驗方法參照標準GB/T 228—2021《金屬材料拉伸試驗 第1部分:室溫試驗方法》中規(guī)定的方法。方案一的拉伸試驗結(jié)果見表2,方案二中拉伸試驗結(jié)果為5個試樣的平均值,見表3。

    表2 拉伸試驗結(jié)果(方案一)

    表3 拉伸試驗結(jié)果(方案二)

    2 試驗分析

    2.1 取樣位置對拉伸性能的影響

    在縱向1/4厚度和縱向1/2厚度處取樣,不同試樣的拉伸性能如圖3所示??梢钥闯?縱向1/2厚度處取樣加工的圓形試樣的拉伸性能均低于縱向1/4厚度處,其中規(guī)定塑性延伸強度平均值降低了約5.46 %,抗拉強度平均值降低了約5.26 %,斷后伸長率平均值降低了約13.08 %,可見斷后伸長率對取樣位置的敏感性較強。因此,取樣位置對6061鋁合金厚板拉伸性能有著不可忽略的影響。

    (a)Rp0.2;(b)Rm;(c)A

    由于在擠壓過程中,因模具口的形狀導(dǎo)致合金變形不均勻,由外層至中心的變形程度逐漸減小,外層晶粒在摩擦阻力的作用下,破壞程度大,導(dǎo)致合金截面上的組織分布不均勻。隨后的淬火過程中,表面的降溫速度大于中心處,表面溫度的降低阻止了晶粒的長大,而合金中心的溫度大于表面,晶粒長大的速度大于表面,從而使合金表面晶粒細小,中心晶粒粗大[8-9],導(dǎo)致縱向1/4厚度處試樣的拉伸性能均高于縱向1/2厚度處。6061鋁合金厚板不同位置的晶粒度如圖4所示,縱向1/2厚度處試樣的晶粒度為7.5級,縱向1/4厚度處試樣的晶粒度為8級,該結(jié)果與理論結(jié)果基本一致。

    (a)縱向1/2厚度處;(b)縱向1/4厚度處

    2.2 取樣方向?qū)煨阅艿挠绊?/h3>

    在縱向1/4厚度和橫向1/4厚度處取樣,不同試樣的拉伸性能如圖5所示??梢钥闯?合金的規(guī)定塑性延伸強度和抗拉強度具有相同的波動趨勢,橫向的平均強度均比縱向的強度小約5 MPa;而橫向和縱向的斷后伸長率差異較大,且橫向斷后伸長率明顯偏小,且波動較大。

    (a)Rp0.2;(b)Rm;(c)A

    由于鋁合金材料在擠壓過程中,隨著外形的改變,合金內(nèi)部晶粒將沿著擠壓延展方向被拉長、拉細,使擠壓后的合金出現(xiàn)纖維組織。同時在合金變形過程中,受外力的作用,內(nèi)部各個晶粒的滑移面和滑移方向都要向主變形方向轉(zhuǎn)動[10],隨后的回復(fù)再結(jié)晶所形成的新晶粒仍具有方向性,造成合金拉伸性能的各向異性。由于這種各向異性的特征,使得縱向拉伸試樣斷面上原子之間排列的緊密程度更好,故合金的縱向拉伸性能要高于橫向。另外根據(jù)斷裂理論,由于夾雜物的存在會使晶粒間的結(jié)合力減弱,破壞合金基體的連續(xù)性,裂紋易在夾雜物和基體組織的相界面處形成,從裂紋擴展角度看,晶粒細小致密,裂紋不易擴展,這是因為裂紋擴展時要多次改變方向,將消耗更多能量[11]。因此橫向拉伸時,試樣有較長的析出相,且晶粒排列不夠緊密,故合金的橫向斷后伸長率較差。

    2.3 試樣直徑對拉伸性能的影響

    拉伸試樣平行段直徑對拉伸性能的影響如圖6所示??梢钥闯?試樣直徑為3 mm時,合金的強度較高,規(guī)定塑性延伸強度平均值達到了309 MPa,抗拉強度平均值為330 MPa,斷后伸長率的平均值為10.9 %;隨著試樣直徑的增大,強度逐漸降低,在直徑達到8 mm后強度逐漸穩(wěn)定。但隨著試樣直徑的增大,斷后伸長率呈先增加后降低的趨勢,在直徑為8~10 mm時斷后伸長率達到峰值。

    圖6 不同直徑試樣的拉伸性能

    對于合金強度來說,試樣的直徑會影響過渡圓弧部分兩側(cè)應(yīng)力集中影響區(qū)域的疊加程度,隨著拉伸試樣的直徑增大,在拉伸過程中由單向應(yīng)力狀態(tài)逐漸轉(zhuǎn)向平面應(yīng)力狀態(tài),使得參加流變的材料逐漸增多,抗拉強度下降[12]。

    對于斷后伸長率來說,拉伸試樣在受軸向拉力的過程中,平行段的變化過程為:彈性變形→均勻塑性變形→集中塑性變形(縮頸)→斷裂,斷后伸長率受平行段的均勻塑性變形量和縮頸變形量的影響。隨著拉伸試樣的直徑增大,試樣原始標距L0=5d0也增大,計算斷后伸長率的公式為:(斷后標距-原始標距)/原始標距×100%,但試樣斷裂前的主要變形量集中在縮頸處,故拉伸試樣平行段的直徑增大,導(dǎo)致合金斷后伸長率減小。

    2.4 過渡弧半徑對拉伸性能的影響

    不同過渡弧半徑對試樣拉伸性能的影響如圖7所示??梢钥闯?隨著過渡弧半徑的增大,合金的規(guī)定塑性延伸強度平均值的波動較小,最大值與最小值差值僅為4 MPa,過渡弧半徑對規(guī)定塑性延伸強度的影響較小;但合金的抗拉強度和斷后延伸率均逐漸增大,當(dāng)過渡弧半徑大于8 mm時,抗拉強度變化平緩,趨于穩(wěn)定。

    圖7 不同過渡弧半徑下試樣的拉伸性能

    在過渡弧半徑小于8 mm時,斷后伸長率偏低,這是因為拉伸試樣斷裂的位置多發(fā)生在試樣的端頭,斷裂處與最接近的標距標記的距離小于原始標距的1/3,影響斷后伸長率的真實性、準確性。過渡弧是拉伸試樣夾持部分和平行部分之間的過渡區(qū)域,過渡弧半徑太小時,容易在過渡弧和平行段相接處造成應(yīng)力集中,使試樣在端頭附近斷裂,影響合金強度降低,如圖8(a)所示;過渡弧半徑增大,夾持部分與平行部分過渡逐漸緩和,避免了拉伸過程中的應(yīng)力集中,平行段得到充分延伸,有利于試樣斷裂在中間位置[13]。由試驗可知,拉伸試樣應(yīng)滿足標準GB/T 16865—2013中規(guī)定過渡弧半徑r≥0.75d0的要求。

    (a)4 mm;(b)8mm

    3 結(jié)論

    1)在6061鋁合金厚板型材縱向1/4厚度處切取試樣的拉伸性能高于縱向1/2厚度處,與塑性延伸強度和抗拉強度相比,斷后伸長率對取樣位置的敏感度較大。

    2)6061鋁合金厚板型材的橫向拉伸性能比縱向拉伸性能低,尤其是橫向拉伸與縱向拉伸的斷后伸長率差異很大。

    3)拉伸試樣平行段直徑過小時,合金強度較高,斷后伸長率較低;而直徑過大時,由于原始標距的增大,導(dǎo)致計算得出的斷后伸長率偏小。

    4)過渡弧半徑尺寸過小,試樣容易在端部附近斷裂,斷裂位置小于原始標距的1/3,對斷后伸長率的影響較大。

    5)試樣制備過程中,應(yīng)嚴格按照標準中的取樣位置切取樣坯,拉伸試樣平行段直徑為8~12 mm、過渡弧半徑r≥0.75d0時,6061鋁合金厚板的拉伸性能具有較高的準確性。

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