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    大底板混凝土跳倉施工數(shù)字化監(jiān)測與分析

    2023-12-04 07:51:08張志敏徐大為
    工程質(zhì)量 2023年11期
    關(guān)鍵詞:溫度梯度水化底板

    張志敏,徐大為,潘 峰

    (上海建工五建集團(tuán)有限公司,上海 200063)

    0 引言

    混凝土作為一種脆性復(fù)合材料,其抗拉強(qiáng)度幾乎只有抗壓強(qiáng)度的十分之一左右?;谄浣M成材料的多樣性,混凝土內(nèi)部情況極為復(fù)雜,且容易受到外部各種條件的影響產(chǎn)生裂縫。貫穿性裂縫會直接破壞混凝土結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性和整體性,表面裂縫、深層裂縫隨著拉應(yīng)力的增大將進(jìn)一步發(fā)展為貫穿裂縫[1]。根據(jù)資料顯示在混凝土結(jié)構(gòu)中 20 % 的裂縫源于外荷載,80 % 的裂縫卻是由于溫度、收縮變形等引起的[2],因此如何控制混凝土澆筑及冷卻過程中的溫度是中外學(xué)者們一直以來都在探究的一個問題。

    建筑大底板作為一種典型的大體積混凝土結(jié)構(gòu),最典型的特征便是其龐大的澆筑面積。由于混凝土散熱性較差,大體積混凝土澆筑時內(nèi)部水化熱難以及時散發(fā),而表面與空氣對流溫度下降較快,導(dǎo)致內(nèi)外溫差大,產(chǎn)生較大的溫度應(yīng)力?;诨炷帘旧硖匦?,其強(qiáng)度隨著時間發(fā)展而增強(qiáng),早期彈性模量較小,在溫度應(yīng)力影響下容易產(chǎn)生而溫度裂縫。

    為減小大體積混凝土中的溫度應(yīng)力,除了可通過改變混凝土組成成分降低水化生熱量外,在施工技術(shù)方面,降低混凝土入模溫度、設(shè)置冷卻管、分層分塊澆筑等方法都能有效減小溫度應(yīng)力。其中分層澆筑一般應(yīng)用于大壩等超厚混凝土,在建筑大底板中分塊跳倉澆筑的跳倉法[3]施工技術(shù)應(yīng)用較為廣泛,并逐步取代了傳統(tǒng)的后澆帶施工法。

    1 工程概況

    本工程為某大型室內(nèi)滑雪場及其周邊配套設(shè)施,總建筑面積 299 496.8 m2?;涌偯娣e約 87 638 m2,由于基坑面積較大,單邊延長米較長,故本工程采用分區(qū)開挖的順作法施工方式,將基坑由北向南一次劃分為 A1 區(qū)、A2 區(qū)、B 區(qū)(見圖1)。本工程地下室普遍區(qū)域面底板標(biāo)高-7.8 m,板厚 650 mm,墊層厚100 mm。底板混凝土強(qiáng)度等級為 C40,抗?jié)B等級為 P 6。

    圖1 順作法底板分區(qū)

    該工程底板面積較大,計劃采用跳倉法施工,依據(jù)混凝土“抗”“放”原理,將 A 區(qū)大底板混凝土板分割成 20 個小倉塊,每個倉塊面積均不大于 1 600 m2(見圖2)。

    圖2 A1 區(qū)底板分倉

    進(jìn)行混凝土澆筑時按照既定施工順序間隔澆筑混凝土倉塊,相鄰混凝土倉塊澆筑時間間隔為 7 d,期間穿插進(jìn)行養(yǎng)護(hù)措施。

    2 底板監(jiān)測

    為實測跳倉澆筑下混凝土底板的溫度、應(yīng)力和應(yīng)變隨齡期發(fā)展歷程,本工程采用混凝土埋入式振弦式應(yīng)變計對其進(jìn)行監(jiān)測。該儀器為一種利用振弦來進(jìn)行測量的應(yīng)變傳感器(見圖3),其結(jié)構(gòu)簡單,工作可靠,輸出信號為標(biāo)準(zhǔn)的頻率信號,后期計算機(jī)處理方便[4]。振弦式應(yīng)變計原理為,當(dāng)外部應(yīng)力變化時會改變應(yīng)變計內(nèi)部鋼弦頻率,導(dǎo)致鋼弦張力產(chǎn)生變化,通過測量鋼弦頻率的變化來計算外部應(yīng)力。圖4 為測點 9301 傳感器溫度變化后臺顯示曲線,該傳感器設(shè)定為每小時測量一次。

    圖3 振弦式應(yīng)變計安裝示意裝圖

    圖4 實測溫度變化曲線

    3 仿真模擬

    根據(jù)振弦式應(yīng)變計埋設(shè)位置選取 A1 區(qū)域底板作為對象,同時選取了底板周圍 5 m 內(nèi)的土體加入模型進(jìn)行有限元仿真模擬。為簡化計算過程和計算時間,在進(jìn)行倉塊劃分時進(jìn)行了簡化處理,但每一塊倉塊都控制在規(guī)定尺寸范圍內(nèi),同時倉塊澆筑采用兩次澆筑方案。

    有限元模型采用熱單元 Solid 70,整個模型總計165 461 個節(jié)點,529 776 個單元,網(wǎng)格劃分后模型圖如圖5 所示。網(wǎng)格劃分完成后施加邊界條件,包含土體邊界絕熱條件、混凝土與土體熱量交換條件和混凝土與空氣對流條件,再對混凝土施加生熱率作為熱源模擬其水化發(fā)熱過程。其中模板及保溫層對混凝土的保溫效果換算為相應(yīng)對流條件施加于混凝土模型表面,水化放熱采用朱伯芳院士提出的雙指數(shù)形式。采用“生死單元”程序[5],即先“殺死”所有混凝土模型,再根據(jù)施工進(jìn)度逐個進(jìn)行激活并施加生熱率,模擬先后兩次澆筑倉塊之間的熱量傳導(dǎo),以達(dá)到模擬跳倉澆筑工況的效果。

    圖5 底板有限元模型

    4 溫度分析

    4.1 溫度曲線分析

    實際首次澆筑日期為 2020 年 11 月 4 日,取測點9304 自 4 日 0 時起 20 d 的測溫數(shù)據(jù),該測點位于首次澆筑倉塊中心的中間位置,此處混凝土溫度變化最為劇烈。有限元軟件中,在時間后處理中選取 18 號板塊中心的中間節(jié)點溫度進(jìn)行分析,該節(jié)點與測點 9304 在空間上位置相近。將該節(jié)點 20 d 溫度數(shù)據(jù)導(dǎo)出同實測數(shù)據(jù)一同繪制時間——溫度曲線(見圖6)。根據(jù)溫度曲線選取了幾個較為典型的時間節(jié)點的模擬溫度云圖以表現(xiàn)混凝土在澆筑過程中的溫度分布(見圖7)。

    圖6 實測與模擬溫度變化對比

    圖7 模擬溫度變化云圖

    從溫度曲線對比圖中可看出模擬結(jié)果與實測結(jié)果在溫度變化趨勢上基本一致。受混凝土水化熱影響,二者內(nèi)部溫度均在 48 h 前后達(dá)到峰值。模擬數(shù)據(jù)中溫度峰值為 30.533 ℃,實測數(shù)據(jù)中溫度峰值為 29.56 ℃,二者的溫度峰值基本一致。值得注意的是,從實測溫度曲線反饋來看混凝土底板的實際冷卻過程相較于有限元模擬數(shù)據(jù)曲線更為迅速一些。實測數(shù)據(jù)中顯示混凝土內(nèi)部在 150 h 左右降至環(huán)境溫度趨于穩(wěn)定,而模擬數(shù)據(jù)中此時間大致在 270 h 左右。且在降至室溫后實測數(shù)據(jù)仍有不同程度的起伏。

    圖7 中分別截取了 10、40、240、250、280、480 h 的模型節(jié)點溫度云圖,從云圖中可看出先澆倉塊模型在 40 h 內(nèi)迅速升溫后開始降溫,前期升溫過程中倉塊表面溫度分布不均,至第 10 天 240 h 后澆倉塊開始澆筑時,先澆倉塊表面除靠近后澆倉塊邊緣部分受到后澆倉塊混凝土水化熱影響溫度略有升高外,其余部分已經(jīng)基本降至室溫,且溫度分布較為均勻。后澆倉塊溫度變化趨勢和先澆倉塊基本相同,二者溫度峰值也基本一致,均為 31 ℃ 左右。

    4.2 溫度梯度分析

    圖8 為模擬溫度梯度變化曲線,圖9 為同溫度云圖時刻的混凝土倉塊的溫度梯度云圖。從云圖中可看出,前后澆筑的混凝土倉塊均在 10 h 左右呈現(xiàn)最大內(nèi)外溫度梯度,均在 14 ℃ 左右,最大溫度梯度出現(xiàn)位置基本為倉塊的中心位置。結(jié)合先澆倉塊 240 h 內(nèi)的最大溫度梯度變化曲線發(fā)現(xiàn),10 h 內(nèi)混凝土內(nèi)外溫度梯度迅速增大而此時混凝土溫度尚未達(dá)到峰值。在后續(xù) 40 h 左右的時間段內(nèi)混凝土倉塊的溫度梯度始終保持在 14 ℃左右,直到 50 h 后混凝土水化反應(yīng)基本結(jié)束開始降溫時溫度梯度才開始下降。在 240 h 時,先澆倉塊的內(nèi)外溫度梯度降低至 3 ℃ 左右,至 480 h 內(nèi)外溫度已經(jīng)基本一致。

    圖8 模擬溫度梯度變化曲線

    圖9 模擬溫度梯度變化云圖

    5 應(yīng)變計算

    依據(jù)振弦式應(yīng)變計測量理論,將應(yīng)變計固定在測量物內(nèi)部或者表面,鋼絲弦和應(yīng)變筒同步感受測量物變形,通過測量鋼絲弦頻率的變化反應(yīng)測量物變形情況[6]。其變形計算公式如式(1)、(2)所示。

    式中:ε為應(yīng)變;E為鋼絲弦彈性模量,GPa;f為應(yīng)變計顯示頻率,Hz;f0為應(yīng)變計初始頻率,Hz;ρ為鋼絲弦線密度,kg/m;L為鋼絲弦長度,m。

    上式為國內(nèi)大部分振弦式應(yīng)變計采用的計算模型,其K值一般由廠商經(jīng)過計算標(biāo)定。本工程選擇的應(yīng)變計同樣采用上式進(jìn)行應(yīng)變計算。當(dāng)測量對象的熱膨脹系數(shù)與鋼弦熱膨脹系數(shù)存在較大差異時應(yīng)當(dāng)對應(yīng)變進(jìn)行溫度修正。根據(jù)測點 9304 頻率變化曲線(見圖10)進(jìn)行該點應(yīng)變計算得到應(yīng)變曲線(見圖11)。

    圖10 9304 測點實測頻率變化曲線

    圖11 應(yīng)變曲線

    其計算所得應(yīng)變值包含了彈性變形、徐變變形、各部分收縮變形等[7]。通過應(yīng)變計只能測量到該點的總應(yīng)變值,無法具體呈現(xiàn)各種條件影響下的各個變形值。因此此處只考慮變形值的發(fā)展趨勢及總變形值,并未具體深入各項變形值大小的計算。由于應(yīng)變計在每天時間內(nèi)頻率呈現(xiàn)波浪起伏狀(猜測為冬季施工時日溫差較大導(dǎo)致),為較為直觀表現(xiàn)應(yīng)變發(fā)展趨勢此處引入了應(yīng)變曲線的擬合曲線(圖11 中散點曲線)。經(jīng)過幾種函數(shù)擬合效果對比后,應(yīng)變曲線與對數(shù)函數(shù)擬合最好,其擬合方程為:

    ε=24.681ln(t)-39.777

    從擬合曲線中可看出在 100 h 以前該測點應(yīng)變值迅速增大,100 h 左右應(yīng)變值為 80με左右。而在 600 h 后該點應(yīng)變最大值為 120με,即在 100 h 到 600 h 的 500 h 內(nèi)應(yīng)變只增長了40με。通過對比溫度變化曲線可看出在前 100 h 內(nèi)為溫度迅速增長與迅速降低階段,此階段溫度變化劇烈;150 h 后溫度變化緩和。因此可看出混凝土板塊變形主要是受到前期猛烈的升溫和降溫過程影響,中后期溫度緩和后的各項變形值增長較小。

    6 應(yīng)力分析

    混凝土材料的性能在每個齡期都有不同情況的變化,且在各階段都容易受到外界環(huán)境條件和施工方式的影響,導(dǎo)致了其應(yīng)力表現(xiàn)在每個齡期也不同。在早齡期,即開始澆筑至水化放熱反應(yīng)基本結(jié)束這一階段,此階段的特點是水化反應(yīng)導(dǎo)致內(nèi)部溫度急劇升高內(nèi)外溫差較大和彈性模量急劇變化。中齡期為混凝土冷卻至接近室溫的一個過程,晚齡期為冷卻后的運行期。這兩個階段混凝土強(qiáng)度基本達(dá)標(biāo),其應(yīng)力發(fā)展主要受到氣溫等外界環(huán)境因素的影響下與早期應(yīng)力的疊加。

    混凝土的彈性模量在前期劇烈變化,不同于完全彈性材料,混凝土的溫度應(yīng)力無法完全恢復(fù),應(yīng)力應(yīng)變無法用簡單的線性關(guān)系表達(dá),因此本文采用增量法來計算混凝土內(nèi)部彈性溫度應(yīng)力。

    所謂增量法即將時間τ劃分為一系列時間段Δτi(i=1,2,……),在此時間段內(nèi)平均彈性模量為E(τi),溫度增量為 ΔTi,則彈性溫度應(yīng)力增量[7]如式(3)所示。

    考慮混凝土徐變松弛特性并引入徐變系數(shù),應(yīng)力累加后得到彈性溫度應(yīng)力公式為:

    式中:σ(τi)為τi時段彈性溫度應(yīng)力,MPa;α為混凝土線性膨脹系數(shù)取 0.000 01;K(t,τi)為應(yīng)力松弛系數(shù)取值見表1[8]。

    表1 應(yīng)力松弛系數(shù)取值

    混凝土彈性模量表達(dá)式的取用在各個文獻(xiàn)中略有差異,經(jīng)過對幾種常用表達(dá)式的對比分析本文采用以下指數(shù)式公式,該公式曲線能較好模擬混凝土實際彈性模量變化且考慮了混凝土摻合料的修正[9]如式(5)、(6)所示。

    式中:E(t)為t時刻混凝土彈性模量,MPa;E0為混凝土養(yǎng)護(hù) 28 d 的彈性模量,本工程使用 C40 混凝土,E0取3.25×104MPa;φ系數(shù)取 0.09;β1為混凝土中粉煤灰對彈性模量的修正系數(shù)本工程取 0.99;β2為混凝土中礦渣灰對彈性模量的修正系數(shù)本工程中取1.02。

    根據(jù)標(biāo)準(zhǔn) GB 50496-2018《大體積混凝土施工標(biāo)準(zhǔn)》[10]引用混凝土抗裂性能作為判斷混凝土安全性的依據(jù),其判斷公式如式(7)所示。

    式中:σ為t時刻混凝土應(yīng)力,MPa;ftk為t時刻混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,MPa;K為防裂安全系數(shù),取 1.15。

    混凝土實時抗拉強(qiáng)度變化公式如式(8)所示。

    其中:ftk為混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,MPa,C40 混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為 2.39 MPa;γ為系數(shù),取 0.3。

    根據(jù)彈性溫度計算公式,取用上文測點 9304 實測數(shù)據(jù)與對應(yīng)位置模擬數(shù)據(jù)計算其彈性溫度應(yīng)力,并將應(yīng)力計算結(jié)果結(jié)合混凝土實時安全抗拉強(qiáng)度公式繪制應(yīng)力變化曲線(見圖12)。

    圖12 彈性應(yīng)力變化曲線

    模擬數(shù)據(jù)計算的彈性應(yīng)力最大值為 0.98 MPa,實測數(shù)據(jù)計算所得彈性應(yīng)力為 0.78 MPa。從圖12 彈性應(yīng)力變化曲線可看出二者的曲線變化基本一致,在澆筑早期水化放熱階段混凝土升溫,此時混凝土內(nèi)部以壓應(yīng)力為主,在降溫階段拉應(yīng)力逐漸增大,但由于彈性應(yīng)力機(jī)制與早期產(chǎn)生的壓應(yīng)力疊加導(dǎo)致 100 h 以前混凝土內(nèi)部還是呈現(xiàn)壓應(yīng)力狀態(tài)。至 100 h 以后隨著降溫的進(jìn)行,拉應(yīng)力不斷增大直到混凝土溫度降低至趨近室溫,此時混凝土內(nèi)部拉應(yīng)力不再發(fā)展。計算所得 C40 混凝土最大安全應(yīng)力大概為 2 MPa,遠(yuǎn)大于實際和模擬計算的最大彈性溫度應(yīng)力,且安全應(yīng)力在每時刻均大于彈性溫度應(yīng)力。從彈性溫度應(yīng)力理論來看,本工程大底板溫度應(yīng)力狀態(tài)處于安全水平,且有較大的安全強(qiáng)度儲備。

    7 結(jié)語

    1)根據(jù)模擬結(jié)果和實測結(jié)果的溫度、應(yīng)力數(shù)據(jù)曲線對比來看兩者曲線變化趨勢和峰值都較為接近。證明本工程數(shù)值模擬結(jié)果在一定程度能反應(yīng)實際施工狀態(tài),可通過數(shù)值模擬結(jié)果對實際工程施工方案進(jìn)行合理優(yōu)化。

    2)從溫度測量和數(shù)值模擬結(jié)果來看,本工程最大升溫為 31 ℃ 左右,內(nèi)外最大溫差為 14 ℃ 左右。根據(jù)相關(guān)規(guī)范規(guī)定大體積混凝土溫控指標(biāo),混凝土在入模溫度基礎(chǔ)上升溫不超過 50 ℃,內(nèi)外溫差不超過 25 ℃。從溫度控制角度而言本工程溫度遠(yuǎn)低于規(guī)定指標(biāo)。

    3)從應(yīng)力與應(yīng)變角度來看,根據(jù)應(yīng)變計測量計算的最大應(yīng)變值在 120 με,處于一個較小的應(yīng)變水平。實測和模擬結(jié)果計算所得最大拉應(yīng)力均在 1 MPa 左右,遠(yuǎn)小于本工程采用的 C40 混凝土的安全容許拉應(yīng)力2 MPa。且從應(yīng)力發(fā)展曲線來看結(jié)構(gòu)應(yīng)力始終保持在安全容許應(yīng)力曲線之下,結(jié)構(gòu)處于安全狀態(tài),且有較大的安全儲備值。

    4)實測數(shù)據(jù)頻率曲線和溫度曲線在一天范圍內(nèi)都存在較大的波動情況,考慮到本工程處于冬季施工狀態(tài),受日氣溫變化影響較大。即使數(shù)據(jù)顯示結(jié)構(gòu)較為安全但仍需考慮可能存在的極端天氣對底板的影響,并做好相應(yīng)的應(yīng)對措施。Q

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