邢永生
(大同煤礦集團 華盛虎峰煤業(yè)有限公司,山西 運城 043300)
華盛虎峰煤業(yè)位于山西省中北部,主要含煤地層為石炭系上統(tǒng)太原組和二疊系下統(tǒng)山西組,主采盤區(qū)煤層穩(wěn)定性低,煤層偽頂為0.7 m 的粉砂巖,直接頂厚度為6.2 m 的細砂巖。為低瓦斯礦井。目前礦井采用邊界式通風方式,新風由主副斜井進入,向下通風石門流經(jīng)井下各區(qū)段,為井下作業(yè)區(qū)、回采區(qū)和運輸巷道等區(qū)域供風,循環(huán)井下空氣,回采作業(yè)面裝設(shè)局部通風機進行正壓供風,井下回風通過礦井東翼回風井配置的FBCD-4-12.5/55 kW 抽出式通風機抽出至礦井地面。實際測量中發(fā)現(xiàn)礦井部分區(qū)域通風風量偏低,且風質(zhì)明顯低于合格標準,調(diào)大通風風機風量后,仍無法有效改善,需要對井下通風系統(tǒng)進行優(yōu)化改造[1-10],優(yōu)化各區(qū)域的通風狀況,保證井下作業(yè)時空氣環(huán)境的舒適性。
明確礦井當前通風系統(tǒng)存在的問題是開展優(yōu)化設(shè)計的前提,為此對礦井巷道斷面參數(shù)、風速、風量、風質(zhì)以及巷道摩擦阻力和風阻值等數(shù)據(jù)測量,測點布置在通風系統(tǒng)進風井入風聯(lián)巷和回風聯(lián)巷頓工作面進回風巷、硐室進、回風巷以及其他擬進行通風測量的點位,監(jiān)測點位前后15 m 范圍內(nèi)不能有大角度彎道且無阻礙通風效率的障礙物,保證通風參數(shù)測定的準確性。研究確定了風速、風量監(jiān)測點位共30 個、風質(zhì)監(jiān)測點位13 個、風阻監(jiān)測點位10 個。測定過程采用的儀器設(shè)備見表1。
表1 華盛虎峰煤業(yè)礦井通風參數(shù)測定儀器表Table 1 Huasheng Hufeng coal mine ventilation parametersmeasuring instrument table
測定了主副斜井、各階段平巷、掘進工作面、回風巷硐室進回風巷道等監(jiān)測點位風速、風量、粉塵濃度以及主通風機、回風機和局部通風工況下風量、全壓以及效率等數(shù)據(jù),根據(jù)《AQ1028-2006煤礦井工開采通風技術(shù)條件》 規(guī)定的指標計算方法,引入《金屬非金屬地下礦山通風技術(shù)規(guī)范通風系統(tǒng)》合格率評價指標,該指標指測定符合技術(shù)條件中規(guī)定的需風點數(shù)與總需風點數(shù)的比值,對各項監(jiān)測值進行合格率計算,結(jié)果匯總見表2。
表2 通風系統(tǒng)綜合評價結(jié)果Table 2 Comprehensive evaluation results ofventilation syste
通風阻力測定時將風路按照進風段、用風段和回風段進行劃分,其阻力分布情況為,測點1~4(進風段)測定長度為804 m,占總測定長度的13.3%,通風阻力為121.54 Pa,占總阻力的19.5%;測點5~8(用風段)測定長度為1 914 m,占總測定長度的32.1%,通風阻力為147.68 Pa,占總阻力的23.8%;測點9~10(回風段)測定長度為3 198 m,占總測定長度的54.6%,通風阻力為351.51 Pa,占總阻力的56.7%%,繪制阻力坡度與風阻分布如圖1 所示。
圖1 阻力坡度與風阻分布圖Fig.1 Resistance slope and wind resistancedistribution map
通過對風速、風量、風質(zhì)、風機效率、風量供需比合格率和風阻分布測定,表明當前系統(tǒng)通風整體效果不好。
(1)通風網(wǎng)路布局不合理。+258~+348 m 段通風量小,通風網(wǎng)路不完整,總回風巷道路線太長,且彎道較多,局部風壓損失過大。
(2)風路漏風量大,通風效率不高。主運輸巷與采空區(qū)距離較近,巷道裂縫多漏風量大;通風風路中設(shè)置的四道風門存在不同程度的漏風現(xiàn)象;+365 m、+371 m 階段段平巷與采空區(qū)聯(lián)通,未設(shè)置密閉墻,導(dǎo)致漏風。
(3)工作面空氣質(zhì)量差,工作面粉塵濃度大,是由于工作面供風不足,主要由于供風路線長、風筒懸掛不平直和風筒的破損漏風。
(4)風阻測定結(jié)果表明通風系統(tǒng)部分區(qū)域配風量較大,總體風阻較小,但回風段風阻過大。
針對當前通風系統(tǒng)存在的問題,進行優(yōu)化方案設(shè)計,分別對西翼風巷以及東翼總回風進行優(yōu)化設(shè)計。
方案一:在+227~+315 m 處沿著礦界設(shè)置回風巷道,在+315~+348 m 處利用當前已設(shè)置的回風聯(lián)絡(luò)斜巷,為了保證下部風不會反流,開采方式采用前進式推進方式,利用下平巷進風,用上部+360 m 階段平巷回風,開采完成后設(shè)置密閉墻(圖2)。
圖2 西翼風巷優(yōu)化方案一示意Fig.2 The optimization scheme l of west wing windtunne
方案二:在+227 m 階段西翼平巷的礦界側(cè)設(shè)置回風斜巷,一直延伸至+284 m 階段西翼平巷的礦界側(cè),并與之聯(lián)通,如圖3(a)所示,回風通過+284 m 階段西翼平巷進入到東翼的回風斜巷,在平巷與行人盲斜井的交匯處設(shè)置風橋。+315~+348 m 階段煤炭開采時同樣采用前進式推進式,從運輸平巷進風,污風從上部平巷回風至東翼,如圖3(b)所示,開采完成后設(shè)置密閉墻。
圖3 西翼風巷優(yōu)化方案二示意Fig.3 The second illustration of the optimizationscheme of the west wing wind lane
西翼風巷的2 種改造方案均通過回風巷道將污風流入到東翼回風斜井中,所以東翼回風斜井中的風量和風速均大,東翼現(xiàn)有回風巷布置如圖4 所示,+360 m 階段東翼平巷經(jīng)回風斜巷到+373 m 階段平巷,經(jīng)過回風斜巷匯合至總回風斜井。為了降低當前回風段風阻,采用2 種改造方案。
圖4 當前東翼回風巷布置Fig.4 The current layout of the east wing windane
方案一:調(diào)整回風斜巷,在圖4 現(xiàn)有回風斜巷的最左邊斜巷下端與+360 m 階段和+373 m 階段間的回風斜巷上端對接,其上端從絞車房回風巷下方穿過,可新掘聯(lián)絡(luò)巷貫通。
方案二:調(diào)整回風斜巷,如圖5 所示,現(xiàn)有回風斜巷左側(cè)靠近的中間斜巷作為回風斜巷,連接絞車房回風巷,然后統(tǒng)一匯合至總回風斜井。
圖5 東翼回風巷改在方案二示意Fig.5 East wing wind lane change in scheme 2
西翼風巷改造方案對比發(fā)現(xiàn),方案一的掘進工程量為387 m,回風路線最長為1 423 m,按照方案一改造后西翼下部開采時,回采的污風不會污染到東翼,但井底硐室回風風量會串入階段回風聯(lián)絡(luò)斜巷以西資源回采;方案二的掘進工程量為242 m,回風路線最長為1 025 m,按照方案二改造需要設(shè)置風橋。對比工程量并結(jié)合開采作業(yè)計劃,決定采用方案二進行改造通過系統(tǒng)。
對比東翼總回風改造方案發(fā)現(xiàn),現(xiàn)有的回風巷的彎道最多,因此方案一和方案二在降低風阻方面均有優(yōu)勢,雖然方案二比方案一會多掘進約30 m延伸斜巷,但能夠與下部回風巷道直接對接,形成的回風斜巷更加順直,因此選定方案二進行改造。
對華盛虎峰煤業(yè)礦井通風系統(tǒng)西翼風巷和東翼總回風巷改造后,按照新的通過網(wǎng)絡(luò)調(diào)整了采掘布局、風機供風量后,按照2.1 內(nèi)容進行通風系統(tǒng)參數(shù)測定,結(jié)果見表3,雖然仍有部分指標沒有合格,但有明顯提升,說明通風系統(tǒng)的優(yōu)化改造效果明顯。
為了解決華盛虎峰煤業(yè)礦井部分區(qū)域通風風量偏低,且風質(zhì)明顯低于合格標準的問題,進行通風系統(tǒng)優(yōu)化改造研究,形成以下結(jié)論。
(1)通過對當前通風系統(tǒng)風量、風速、粉塵濃度、風阻等參數(shù)監(jiān)測發(fā)現(xiàn)通風系統(tǒng)存在通風網(wǎng)路布局不合理、通風效率不高、污風回風不暢以及回風段風阻大等問題。
(2)針對西翼提出在+227~ +315 m 處設(shè)置回風巷和在+227~284 m 設(shè)置回風巷,并在在平巷與行人盲斜井的交匯處設(shè)置風橋兩種改造方案,對比兩種方案的工程量決定采用后者方案。
(3)針對東翼總回風巷提出兩種調(diào)整回風斜巷方案,為了進一步降低回風段風阻,決定采用方案二進行改造。
(4)監(jiān)測了改造后通風系統(tǒng)參數(shù)后,風量(風速)、風質(zhì)、風機效率和風量供需比合格率明顯提升。