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    全黏結(jié)BFRP 錨桿應力應變分布特性現(xiàn)場循環(huán)加載試驗研究

    2023-12-03 02:48:02楊佰恒吳道勇
    中國水運 2023年11期
    關鍵詞:剪應力軸力錨桿

    楊佰恒,吳道勇

    (貴州太和乾元生態(tài)地質(zhì)科技有限公司,貴州 貴陽 550025;貴州大學,貴州 貴陽 550025)

    1 引言

    大量研究和工程實踐表明,錨固系統(tǒng)的失效多發(fā)生在界面部分,隨著時間的增加界面發(fā)生軟化,最終導致結(jié)構(gòu)失效。因此開展錨固體應力應變分析有助于認識其承載性能和工作機理,為巖土錨固工程設計提供合理的理論參考[1,2]。BFRP 錨桿作為近年來出現(xiàn)的一種環(huán)境友好型錨桿,其循環(huán)荷載拉拔試驗下的應力應變分布特性的研究較少。

    錨固體系的應力傳遞規(guī)律是巖土工程領域研究的重點內(nèi)容。關于BFRP 錨桿應力應變分布特性的研究主要基于逐級加載拉拔試驗,缺乏循環(huán)荷載拉拔作用的下BFRP 錨桿應力分布特性的研究。因此,本文采用循環(huán)加載現(xiàn)場拉拔試驗研究全黏結(jié)BFRP 錨桿應力應變分布特性具有重要的參考價值。

    2 工程地質(zhì)概況

    場區(qū)屬祁連褶皺系的中祁連隆起帶,上部為第四系黃土覆蓋,下伏上第三系泥巖,地層穩(wěn)定,斷裂構(gòu)造不發(fā)育。無不良地質(zhì),地表和地下水不發(fā)育。其中,第四系上更新統(tǒng)風積砂質(zhì)黃土厚12~20m,土質(zhì)均勻,結(jié)構(gòu)疏松,屬IV 級自重濕陷性黃土。

    3 試驗方案設計

    3.1 試驗錨桿材料

    本次現(xiàn)場試驗研究所采用的全螺紋BFRP 錨桿,長度L=4.3m,直徑=32mm,其常規(guī)力學性能參數(shù)如下表1 所示。

    表1 BFRP 錨桿常規(guī)力學性能參數(shù)

    3.2 試驗設計

    在錨桿表面沿軸向布設11 個應變片對錨桿-砂漿界面變形進行監(jiān)測,間距0.35m,編號為、、…(如圖1 所示),應變片型號均為BX120-20AA。圖1 中預留外露段用于安裝拉拔測試設備,黏結(jié)段進行全長灌漿。錨桿錨固長度為3.5m,外露長度0.8m,鉆孔直徑為110mm,鉆孔傾角為15°。

    圖1 應變傳感器布設

    3.3 試驗過程

    (1)試驗準備

    ①夾具制備及應變片安裝

    設計錨桿破壞荷載的1.5 倍進行拉拔測試,確定采用長度為0.8m、壁厚5mm、外徑為50mm 的鋼套筒充填環(huán)氧樹脂進行保護。錨桿表面粘貼應變片位置打磨平整,然后用502 膠水粘貼應變片,并在表面涂抹乳膠做防水處理;應變片通過8m 長的導線相連擴長,便于與DH3816N 靜態(tài)應變測試系統(tǒng)連接,應變片與導線相接處用焊錫固定連接,用熱熔管做防水處理防止?jié)B水影響降低數(shù)據(jù)采集的準確性。

    ②鉆孔

    采用風動鉆機在斜坡上鉆孔,孔徑110mm,鉆孔與水平方向的夾角為15°。為確保錨桿錨固段與灌漿體全面接觸,鉆孔深度需超出錨桿全黏結(jié)長度0.5m。

    ③安裝錨桿及注漿養(yǎng)護

    將粘貼應變片安裝好對中支架的錨桿送入鉆孔內(nèi),采用孔底返漿方式注漿,注漿使用42.5R 的水泥,水灰比為0.45~0.5。注漿完成后養(yǎng)護超28 天方可開始拉拔測試。

    ④拉拔荷載設計

    其中Pmax為極限破壞荷載(kN),為界面平均黏結(jié)強度(kPa);D 為鉆孔直徑,為0.11m;L 為界面黏結(jié)長度,為3.5m。反算出錨固段極限破壞荷載為48.45kN。因此,設計循環(huán)加載如表2 所示。

    表2 拉拔試驗錨桿各級循環(huán)加載量

    (2)試驗流程

    ①加載裝置安裝

    拉拔試驗裝置包括:油壓穿心千斤頂(噸位為65t,行程為18cm)、鋼墊板、錨具(50 和32)、反力木墩;錨桿端頭位移采用精度為0.01mm、量程為50mm 的百分表測量;拉拔荷載采用10080振弦式錨索測力計及其配套數(shù)據(jù)采集儀進行采集;整平鉆孔周圍坡面后,依次安裝反力墩、鋼墊板1、穿心千斤頂、錨索測力計、鋼墊板2、錨具、夾具和百分表。其中,百分表通過磁性底座固定于腳手架上。

    ②加載方式

    拉拔試驗過程遵循《鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)檢測規(guī)程》[4],并參照《巖土錨桿與噴射混凝土支護工程技術規(guī)范》[5],因此試驗采用循環(huán)加載方式,通過油壓表控制荷載大小及速率,穩(wěn)壓時間根據(jù)實際情況調(diào)整直至加載系統(tǒng)穩(wěn)定。

    ③試驗終止判定

    當試驗出現(xiàn)以下情況時判定錨固體系發(fā)生破壞,即可終止試驗。否則在設計最大破壞荷載基礎上乘1.2 和1.5 倍繼續(xù)循環(huán)加載測試:

    a.錨桿端頭位移不收斂,錨固體從巖土層中拔出,或錨桿從錨固體中拔出;

    b.后一級荷載產(chǎn)生的錨桿端頭位移增量超過上一級荷載位移增量的2 倍。

    4 試驗結(jié)果分析

    4.1 循環(huán)荷載-位移關系分析

    循環(huán)荷載作用下BFRP 錨桿位移如圖2 所示。錨桿滑移位移隨循環(huán)荷載的增大而增加,且下一循環(huán)的位移增量值逐漸增大,尤其在破壞前兩個循環(huán)內(nèi)位移增量尤為明顯。錨桿最大滑移位移點與最大循環(huán)荷載點并不同步,有一定的滯后。表明錨桿應力逐步向深部傳遞,加載停止后由于錨固體系的蠕變作用使位移逐漸增加;而在卸載至較低循環(huán)荷載后,出現(xiàn)位移回彈現(xiàn)象。

    圖2 BFRP 錨桿循環(huán)荷載—位移曲線

    4.2 BFRP 錨桿軸力分布特征

    根據(jù)錨桿應變測試數(shù)據(jù),通過公式(1)計算BFRP 錨桿的軸力[6],進而繪制錨桿的應變峰值曲線(如圖3 所示)。

    圖3 循環(huán)荷載作用下BFRP 錨桿軸力分布

    循環(huán)荷載拉拔作用下BFRP 錨桿軸力沿錨固深度的變化特征與軸向應變變化特征相似(圖3),均主要集中在近孔口處的測點,尤其近孔口附近段的錨桿軸力響應特征顯著,在遠離孔口的測點處BFRP 錨桿軸力響應微弱,幾乎為0 值,尤其在孔底附近的測點尤為明顯,表明錨桿軸力響應強度與其變形呈正相關;且在排除少數(shù)損壞和溢出的測點的前提條件下,從測點By1 至測點By11,錨桿軸力變化總體呈現(xiàn)為:隨循環(huán)荷載的增加而增大,隨錨固深度的增加而減小。

    4.3 BFRP 錨桿界面剪應力分布特征

    取BFRP 錨桿鄰近兩個測點之間的單元體為研究對象,其剪應力均勻分布,定義Pi為拉拔荷載加載方向。

    根據(jù)拉拔荷載作用下BFRP 錨桿受力特征,建立相鄰兩個測點之間的BFRP 錨桿界面力學平衡表達式[7,8]:

    圖4 顯示界面剪應力沿錨固深度分布呈指數(shù)函數(shù)逐漸減小[9];根據(jù)錨桿界面剪應力的衰減速率的之間的差異特征,可將BFRP 錨桿界面剪應力變化劃分為快速衰減階段和緩慢衰退階段。此外,BFRP 錨桿界面剪應力大小受外加循環(huán)拉拔荷載作用明顯,表現(xiàn)為隨循環(huán)荷載的增加而逐漸增加。

    圖4 BFRP 錨桿界面剪應力分布曲線

    5 結(jié)論

    基于BFRP 錨桿現(xiàn)場循環(huán)加載拉拔試驗,探討了BFRP 錨桿應力應變分布特性,主要結(jié)論如下:

    (1)BFRP 錨桿滑移位移隨循環(huán)荷載的增加逐步增大,下一循環(huán)荷載下滑移位移增量值更為明顯;BFRP 錨桿最大滑移位移點與最大循環(huán)荷載點并不同步,有一定的滯后現(xiàn)象,在卸載至較低循環(huán)荷載后,錨桿滑移位移回彈。

    (2)BFRP 錨桿的軸向應變和軸力隨錨固深度的增加逐漸減??;隨循環(huán)荷載的增加而增大。

    (3)BFRP 錨桿界面剪切應力沿錨固深度總體呈指數(shù)函數(shù)減小的形式分布(如圖4 所示);根據(jù)錨桿界面剪應力的衰減速率差異特性,錨桿界面剪可分為快速衰減階段和緩慢衰退階段。

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