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    彈條Ⅶ型扣件特殊調(diào)整措施

    2023-11-17 08:06:46陳晨朱煜肖俊恒李彥山李祖云嚴(yán)俊輝劉長溪張高
    鐵道建筑 2023年10期
    關(guān)鍵詞:高量彈條軌距

    陳晨 朱煜 肖俊恒 李彥山 李祖云 嚴(yán)俊輝 劉長溪 張高

    1.北京鐵科首鋼軌道技術(shù)股份有限公司, 北京 102206; 2.中國鐵路昆明局集團(tuán)有限公司 普洱基礎(chǔ)設(shè)施段, 云南 普洱 665000

    彈條Ⅶ型扣件是針對(duì)我國重載鐵路和客貨共線鐵路的運(yùn)營和線路條件研發(fā)的,適用于有砟軌道和彈性支承塊式無砟軌道,兼容重載鐵路用75 kg/m 鋼軌和客貨共線用60 kg/m 鋼軌。在應(yīng)用過程中發(fā)現(xiàn),個(gè)別地段由于基礎(chǔ)病害導(dǎo)致的無砟軌道幾何形位偏差遠(yuǎn)超過當(dāng)前扣件的調(diào)整能力。一鐵路隧道區(qū)段在運(yùn)營維護(hù)中發(fā)現(xiàn)道床板上拱導(dǎo)致線路質(zhì)量不良,對(duì)軌道幾何形位進(jìn)行了監(jiān)測。一段時(shí)間后上行線高程累計(jì)上升29.5 mm,中線累計(jì)右偏9.2 mm;下行線高程累計(jì)上升23.3 mm,軌向累計(jì)左偏3.8 mm。期間先后進(jìn)行了4 次軌道精調(diào),已超過彈條Ⅶ型扣件最大調(diào)高量(20 mm)、最大軌向調(diào)整量(-6 ~ +4 mm)。

    隧道基礎(chǔ)沉降變形、道床板上拱等線路病害導(dǎo)致彈性支承塊式無砟軌道變形過大,超過既有軌道結(jié)構(gòu)調(diào)整能力[1-3]。為快速恢復(fù)線路平順性并增加無砟軌道扣件調(diào)整技術(shù)儲(chǔ)備,急需研發(fā)一種針對(duì)彈條Ⅶ型扣件的特殊調(diào)整措施,增大鋼軌左右、高低位置調(diào)整量。

    1 既有彈條Ⅶ型扣件

    彈條Ⅶ型扣件系統(tǒng)由T 形螺栓、螺母、平墊圈、彈條、絕緣軌距塊、軌距擋板、軌下墊板和預(yù)埋鐵座組成。鋼軌高低調(diào)整時(shí)采用調(diào)高墊板,包括軌下調(diào)高墊板和軌距擋板下調(diào)高墊板[4]。

    1.1 既有扣件對(duì)鋼軌高低位置的調(diào)整

    彈條Ⅶ型扣件通過軌下調(diào)高墊板和軌距擋板下調(diào)高墊板進(jìn)行鋼軌高低位置調(diào)整,鋼軌高低位置調(diào)整區(qū)間為0 ~ +20 mm。配置見表1。其中“+”表示增大高度。

    表1 既有彈條Ⅶ型扣件鋼軌高低位置調(diào)整配置 mm

    1.2 既有扣件對(duì)鋼軌左右位置的調(diào)整

    彈條Ⅶ型扣件通過軌距擋板和絕緣軌距塊來進(jìn)行鋼軌左右位置調(diào)整,鋼軌左右位置調(diào)整區(qū)間為-6 ~+4 mm。對(duì)于60 kg/m 鋼軌,配置見表2。其中,“+”表示向鋼軌外側(cè)調(diào)整,“-”表示向鋼軌內(nèi)側(cè)調(diào)整。

    表2 既有彈條Ⅶ型扣件鋼軌左右位置調(diào)整配置

    2 彈條Ⅶ型扣件特殊調(diào)整措施

    2.1 研究思路

    在既有彈條Ⅶ型扣件高低調(diào)整量已達(dá)上限時(shí),若按原有調(diào)整思路再進(jìn)行調(diào)高,一般有兩種辦法:增加軌下調(diào)高墊板厚度;增加軌距擋板下調(diào)高墊板厚度。增加軌下調(diào)高墊板厚度會(huì)使彈條仰角增加,彈條扣壓穩(wěn)定性降低;增加軌距擋板下調(diào)高墊板厚度會(huì)使預(yù)埋鐵座橫向受力點(diǎn)上移,甚至軌距擋板與預(yù)埋鐵座脫離接觸,喪失扣件橫向穩(wěn)定性。同樣,若進(jìn)一步增加鋼軌左右位置調(diào)整量,原有W4 型彈條垂直于鋼軌方向的尺寸已不能滿足扣壓鋼軌的需求。因此,若進(jìn)一步增加彈條Ⅶ型扣件的鋼軌位置調(diào)整量,上述調(diào)整方法行不通。

    為了克服既有方法進(jìn)行鋼軌過大調(diào)整時(shí)帶來的不利影響,提出研究思路如下:

    1)進(jìn)行鋼軌垂向調(diào)整時(shí),使預(yù)埋鐵路橫向受力點(diǎn)基本不變;

    2)選用或重新設(shè)計(jì)垂直于鋼軌方向尺寸更大的彈條,進(jìn)行鋼軌左右調(diào)整時(shí)彈條仍能穩(wěn)定扣壓鋼軌。

    2.2 增加鋼軌調(diào)高量的措施

    在既有彈條Ⅶ型扣件基礎(chǔ)上,主要通過增設(shè)或改進(jìn)設(shè)計(jì)緩沖墊板、鐵墊板、軌距擋板下調(diào)高墊板、軌距擋板、T形螺栓等技術(shù)措施,可實(shí)現(xiàn)鋼軌調(diào)高量增加到+21 ~ +81 mm,見圖1。

    圖1 彈條Ⅶ型扣件特殊調(diào)高 +81mm組裝構(gòu)造

    為保證扣件特殊調(diào)高狀態(tài)的穩(wěn)定性,在鐵墊板與承軌面之間只設(shè)置一種規(guī)格的緩沖墊板,不設(shè)鐵墊板下調(diào)高墊板。主要技術(shù)措施包括增設(shè)鐵擋肩、增設(shè)緩沖墊板、重新設(shè)計(jì)軌距擋板、重新設(shè)計(jì)軌距擋板下調(diào)高墊板、增加T形螺栓規(guī)格。

    1)增設(shè)鐵擋肩

    在大調(diào)高時(shí),須保證扣件系統(tǒng)的穩(wěn)定性,且不能影響原有扣件系統(tǒng)的組裝靜剛度,因此增設(shè)鐵擋肩,見圖2。在保證扣件整體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的前提下,兼顧現(xiàn)場養(yǎng)護(hù)維修的方便性及調(diào)高量的配置,按鐵擋肩下底部分厚度分為Ⅰ型和Ⅱ型。Ⅰ型鐵擋肩下底部分厚18 mm,Ⅱ型鐵擋肩下底部分厚48 mm。鋼軌高低位置調(diào)整量為+21 ~ +51 mm 時(shí)采用Ⅰ型鐵擋肩,大于+51 mm時(shí)采用Ⅱ型鐵擋肩。

    圖2 鐵擋肩

    垂向上,由于鐵擋肩的承壓面積較大,且下部為剛性支撐,其應(yīng)力遠(yuǎn)小于材料的強(qiáng)度極限,有較大的安全儲(chǔ)備;橫向上,由于扣件橫向力完全由鐵擋肩傳遞,因此參考TB/ T 3519—2018《客貨共線鐵路扣件通用技術(shù)條件》[5],建立有限元模型進(jìn)行檢算,橫向計(jì)算荷載取40 kN。計(jì)算得到Ⅰ型、Ⅱ型鐵擋肩最大應(yīng)力分別為108、138 MPa,均滿足承載強(qiáng)度要求。鐵擋肩應(yīng)力分布見圖3。

    圖3 橫向荷載下鐵擋肩應(yīng)力分布

    2)增設(shè)緩沖墊板

    扣件特殊調(diào)高時(shí),由于采用了鐵擋肩,為緩沖鐵擋肩對(duì)混凝土承軌面的沖擊作用,在鐵擋肩和軌枕承軌面間設(shè)置緩沖墊板,見圖4。根據(jù)特殊調(diào)整扣件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),墊板下緩沖墊板的厚度設(shè)計(jì)為3 mm。

    圖4 緩沖墊板

    3)重新設(shè)計(jì)軌距擋板

    為便于扣件調(diào)高時(shí)軌距擋板與鐵擋肩的配合安裝,軌距擋板的后端面設(shè)計(jì)為立面,見圖5。由于扣件大調(diào)高時(shí)軌距擋板傳遞鋼軌橫向力,對(duì)軌距擋板適當(dāng)位置采取增加厚度的措施。

    圖5 軌距擋板

    4)重新設(shè)計(jì)軌距擋板下調(diào)高墊板

    根據(jù)鐵擋肩承軌面尺寸,重新設(shè)計(jì)軌距擋板下調(diào)高墊板。如圖6 所示,重新設(shè)計(jì)的調(diào)高墊板仍由兩塊拼接而成,軌距擋板下調(diào)高墊板按厚度分為5 mm 和10 mm兩種規(guī)格。

    圖6 軌距擋板下調(diào)高墊板

    5)增加T形螺栓規(guī)格

    除既有標(biāo)準(zhǔn)Ⅰ型、Ⅱ型T形螺栓外,為適應(yīng)扣件的大調(diào)高量,按T 形螺栓的長度新增了T2-Ⅲ型、T2-Ⅳ型、T2-Ⅴ型和T2-Ⅵ型四種規(guī)格。根據(jù)調(diào)高量選擇適當(dāng)長度的螺栓,最大可滿足 +81 mm 的調(diào)高需求。既有和新增T形螺栓長度及使用條件見表3。

    表3 既有和新增T形螺栓長度及使用條件

    2.3 增加鋼軌左右位置調(diào)整量的措施

    彈條Ⅶ型扣件增大鋼軌左右位置調(diào)整量主要措施包括增加絕緣軌距塊規(guī)格、重新設(shè)計(jì)軌距擋板、更換其他類型的彈條。

    1)增加絕緣軌距塊規(guī)格

    對(duì)于60 kg/m 鋼軌,既有彈條Ⅶ型扣件絕緣軌距塊有8 號(hào)、10 號(hào)、12 號(hào)、14 號(hào)和16 號(hào)共5 種型號(hào),單股鋼軌左右位置調(diào)整級(jí)差2 mm。設(shè)計(jì)時(shí),為增加鋼軌左右位置調(diào)整范圍及縮小調(diào)整級(jí)差,通過改變圖7 中的厚度(d),新增6 號(hào)、7 號(hào)、9 號(hào)、11 號(hào)、13 號(hào)、15 號(hào)、17 號(hào)和18 號(hào),結(jié)合既有絕緣軌距塊型號(hào),共13 種型號(hào)。采用以上型號(hào)的絕緣軌距塊時(shí),鋼軌左右位置調(diào)整量可達(dá) ±10 mm,調(diào)整級(jí)差1 mm。

    圖7 絕緣軌距塊

    2)重新設(shè)計(jì)軌距擋板

    為便于扣件調(diào)高時(shí)軌距擋板與鐵墊板配合安裝,軌距擋板的后端面設(shè)計(jì)為立面。同時(shí),為增加鋼軌左右位置調(diào)整量,如圖8 所示,根據(jù)尺寸a和b,軌距擋板分3 種型號(hào),即5 號(hào)、9 號(hào)和13 號(hào)。標(biāo)準(zhǔn)軌距時(shí)鋼軌內(nèi)外側(cè)均采用9號(hào)。

    圖8 軌距擋板剖面

    3)更換其他類型的彈條

    由于增加了鋼軌左右位置調(diào)整量,原有W4 型彈條垂直于鋼軌方向的長度(圖9 中的L)已不能滿足扣壓鋼軌的需求,因此考慮換用L更大的既有成熟彈條。經(jīng)過比選,選用彈條Ⅸ型扣件的W8型彈條。W8型彈條和W4型彈條性能參數(shù)對(duì)比見表4,二者主要性能參數(shù)基本一致。

    圖9 彈條垂直于鋼軌方向的長度(單位:mm)

    表4 W8型彈條和W4型彈條性能參數(shù)對(duì)比

    采取以上技術(shù)措施,可實(shí)現(xiàn)鋼軌左右位置調(diào)整量±10 mm。

    3 扣件性能試驗(yàn)

    彈條Ⅶ型特殊調(diào)整扣件系統(tǒng)研制完成后,為驗(yàn)證扣件組裝性能,按TB/ T 3519—2018 及設(shè)計(jì)圖的技術(shù)要求對(duì)扣件進(jìn)行室內(nèi)試驗(yàn)。

    3.1 組裝靜剛度試驗(yàn)

    按TB/T 3519—2018,分別進(jìn)行了調(diào)高量為+21、+51、+81 mm 的組裝靜剛度試驗(yàn),見圖10。試驗(yàn)結(jié)果見表5??芍涸诓煌{(diào)整狀態(tài)下組裝靜剛度差別不大,且變化率小于5%,滿足技術(shù)要求。

    圖10 彈條Ⅶ型特殊調(diào)整扣件組裝靜剛度試驗(yàn)

    表5 不同調(diào)高狀態(tài)下組裝靜剛度試驗(yàn)結(jié)果

    3.2 組裝扣壓力試驗(yàn)

    按TB/ T 3396.2—2015《高速鐵路扣件系統(tǒng)試驗(yàn)方法 第2部分:組裝扣壓力的測定》[6]進(jìn)行組裝扣壓力試驗(yàn),見圖11。

    圖11 組裝扣壓力試驗(yàn)

    分別對(duì)既有彈條Ⅶ型扣件和彈條Ⅶ型特殊調(diào)整扣件進(jìn)行組裝扣壓力測試,結(jié)果見表6??芍簝煞N扣件鋼軌縱向阻力基本一致,說明彈條Ⅶ型特殊調(diào)整扣件沒有改變既有扣件對(duì)鋼軌的扣壓力。

    表6 扣件組裝扣壓力試驗(yàn)結(jié)果 kN

    3.3 鋼軌縱向阻力試驗(yàn)

    按TB/ T 3396.1—2015《高速鐵路扣件系統(tǒng)試驗(yàn)方法 第1部分:鋼軌縱向阻力的測定》[7]進(jìn)行鋼軌縱向阻力試驗(yàn),見圖12。

    圖12 鋼軌縱向阻力試驗(yàn)

    分別對(duì)既有彈條Ⅶ型扣件和彈條Ⅶ型特殊調(diào)整扣件的鋼軌縱向阻力進(jìn)行了測試,結(jié)果見表7??芍簝煞N扣件鋼軌縱向阻力基本一致,說明彈條Ⅶ型特殊調(diào)整扣件沒有改變既有線路的鋼軌縱向阻力。

    表7 鋼軌縱向阻力試驗(yàn)結(jié)果 kN

    3.4 組裝疲勞性能試驗(yàn)

    按TB/ T 3519—2018 進(jìn)行組裝疲勞試驗(yàn)。荷載參數(shù):垂向荷載為75 kN,橫向荷載為40 kN,試驗(yàn)軌高為130 mm,加載頻率4 Hz,荷載循環(huán)300 萬次。在扣件最大調(diào)高量+81 mm 時(shí)進(jìn)行組裝疲勞試驗(yàn),見圖13。經(jīng)300萬次荷載循環(huán)后,各零部件無傷損,軌距擴(kuò)大量2 mm,滿足疲勞性能要求。

    圖13 扣件調(diào)高+81 mm狀態(tài)時(shí)組裝疲勞試驗(yàn)

    4 結(jié)論與建議

    為解決基礎(chǔ)病害導(dǎo)致的無砟軌道幾何形位偏差遠(yuǎn)超過當(dāng)前扣件的調(diào)整能力的問題,針對(duì)60 kg/m 鋼軌用彈條Ⅶ型扣件,研究了扣件特殊調(diào)整措施,并進(jìn)行了扣件組裝性能試驗(yàn)。主要結(jié)論如下:

    1)通過增設(shè)鐵擋肩、增設(shè)緩沖墊板、重新設(shè)計(jì)軌距擋板、重新設(shè)計(jì)軌距擋板下調(diào)高墊板、增加T形螺栓規(guī)格,可實(shí)現(xiàn)鋼軌調(diào)高量0 ~ +81 mm。

    2)通過改變絕緣軌距塊、軌距擋板、彈條可實(shí)現(xiàn)單股鋼軌左右位置最大調(diào)整量 ±10 mm。

    3)對(duì)扣件的組裝靜剛度、組裝扣壓力、鋼軌縱向阻力、組裝疲勞性能進(jìn)行了測試,各項(xiàng)性能均滿足技術(shù)及線路運(yùn)營要求。

    鑒于彈條Ⅶ型特殊調(diào)整扣件在國內(nèi)客貨共線鐵路中尚屬首次應(yīng)用,缺乏相應(yīng)的使用經(jīng)驗(yàn),在既有線路病害地段采用特殊調(diào)整技術(shù)措施時(shí)應(yīng)定期觀測。

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