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    盾構(gòu)刀具切削玻璃纖維筋的仿真研究

    2023-11-17 07:35:34袁一翔
    城市道橋與防洪 2023年10期
    關(guān)鍵詞:刀尖切削速度弧度

    袁一翔

    (上海城建隧道裝備有限公司,上海市 200238)

    0 引言

    隨著我國(guó)地下工程建設(shè)規(guī)模的不斷擴(kuò)大,在采用機(jī)械法進(jìn)行開(kāi)挖時(shí),難免會(huì)遭遇特殊障礙物。近年來(lái)國(guó)內(nèi)多次成功完成了采用盾構(gòu)機(jī)械直接對(duì)鋼筋混凝土障礙物進(jìn)行破除[1-2],但都不可避免地遇到了刀具損傷嚴(yán)重、刀盤(pán)卡死和鋼筋纏繞等問(wèn)題。為降低刀具損傷,提高切削效率,有學(xué)者提出可采用玻璃纖維筋替代內(nèi)部鋼筋[3-4]來(lái)有效緩解鋼筋纏繞的問(wèn)題。朱龍海等[5]采用偏性多軸頂管機(jī)對(duì)玻璃纖維筋混凝土進(jìn)行切削試驗(yàn)研究,發(fā)現(xiàn)玻璃纖維筋可被有效切削,但目前在切削玻璃纖維筋方面的研究成果尚不豐富。

    本文研究立足于刀具切削玻璃纖維筋,通過(guò)數(shù)值模擬的手段模擬了不同參數(shù)影響下刀具切削玻璃纖維筋的過(guò)程。

    1 有限元模型的建立

    1.1 玻璃纖維筋失效準(zhǔn)則

    本文利用ABAQUS 有限元分析軟件,根據(jù)盾構(gòu)刀具直接切削玻璃纖維筋的方式,采用Hashin 失效準(zhǔn)則作為玻璃纖維筋的失效準(zhǔn)則。

    同時(shí),還考慮了損傷失效之后的損傷演化過(guò)程。所以,在進(jìn)行有限元模擬時(shí),采用ABAQUS/Explicit求解器,自定義纖維材料子程序VUAMTUMAT 接口,用Fortran 語(yǔ)言編寫(xiě)損傷失效和演化模型子程序。

    1.2 三維模型和參數(shù)

    玻璃纖維筋直徑22 mm,長(zhǎng)60 mm,將玻璃纖維筋模型中間長(zhǎng)30 mm 區(qū)域進(jìn)行分割。刀頭和玻璃纖維筋如圖1 所示,相關(guān)物理參數(shù)如表1 所示。

    表1 物理參數(shù)

    圖1 模型

    2 切削參數(shù)的研究

    2.1 切削深度的影響

    為了探究切削深度對(duì)刀具切削力的影響規(guī)律,對(duì)最大切削深度分別為2 mm、4 mm、6 mm、8 mm 時(shí)盾構(gòu)刀具切削玻璃纖維筋的過(guò)程進(jìn)行了模擬。刀具刀頭錐度50°,刀尖弧度5 mm,切削速度140 mm/s,切削角度90°。圖2 為不同切削深度時(shí)玻璃纖維筋的切削效果圖。

    圖2 不同切削深度時(shí)的效果

    表2 對(duì)不同切削深度下刀具所受平均切向力、平均正壓力、平均切削力、最大切削力,以及切削力的標(biāo)準(zhǔn)差進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)。其中,正壓力代表垂直于玻璃纖維筋切削面的方向受力,切向力代表刀具前進(jìn)方向受力,側(cè)向力代表刀具兩側(cè)方向受力。由于刀具所受側(cè)向力遠(yuǎn)小于正壓力和切向力,因此本文不考慮切削深度對(duì)刀具所受側(cè)向力的影響。平均切削力和最大切削力均以切向力和正壓力的合力為基準(zhǔn)進(jìn)行取值。

    表2 不同切削深度時(shí)的受力統(tǒng)計(jì)

    由表2 可知,當(dāng)切削深度由0~2 mm 增加到6~8 mm 時(shí),刀具平均切向力由3.54 kN 增加到17.95 kN,刀具平均正壓力由7.11 kN 增加到13.64 kN,可見(jiàn)刀具平均切向力比平均正壓力變化顯著。對(duì)于圓柱狀的玻璃纖維筋,當(dāng)最大切削深度小于4 mm 時(shí),由于切削面較小,刀具所受平均切向力小于平均正壓力;當(dāng)最大切削深度大于4 mm 時(shí),切削面變大,刀具所受平均切向力大于平均正壓力。從表2 中也可發(fā)現(xiàn),刀具平均切削力隨著切削深度的增加由8.05 kN增加到22.81 kN,可見(jiàn)平均切削力增加明顯。另外,切削力的標(biāo)準(zhǔn)差隨著切削深度的增加逐漸增大,當(dāng)最大切削深度小于4 mm 時(shí),標(biāo)準(zhǔn)差小于5.42;當(dāng)最大切削深度大于4 mm 時(shí),標(biāo)準(zhǔn)差大于10.23。因此,考慮玻璃纖維筋整個(gè)切削過(guò)程中刀具受力的穩(wěn)定性,建議刀具最大切削深度不要超過(guò)4 mm。

    2.2 切削速度的影響

    為了探究切削速度對(duì)刀具切削力的影響規(guī)律,本節(jié)對(duì)切削速度分別為39 mm/s、89 mm/s、140 mm/s、208 mm/s 時(shí)盾構(gòu)刀具切削玻璃纖維筋的過(guò)程進(jìn)行了模擬。刀具刀頭錐度50°,刀尖弧度5 mm,最大切削深度4 mm,切削角度90°。圖3 為不同切削速度時(shí)玻璃纖維筋的切削效果圖。

    圖3 不同切削速度時(shí)的效果

    由表3 可知,當(dāng)切削速度由39 mm/s 增加到208 mm/s時(shí),刀具的平均切削力由11.30 kN 增加到12.49 kN。由此可見(jiàn),切削速度對(duì)刀具切削力的影響不大,但切削速度的增加會(huì)使刀具切削力更不穩(wěn)定。

    表3 不同切削速度時(shí)的受力統(tǒng)計(jì)

    2.3 切削角度的影響

    為了探究切削角度對(duì)刀具切削力的影響規(guī)律,本節(jié)對(duì)切削角度分別為50°、60°、70°、80°時(shí)盾構(gòu)刀具切削玻璃纖維筋的過(guò)程進(jìn)行了模擬。刀具刀頭錐度50°,刀尖弧度5 mm,最大切削深度4 mm,切削速度140 mm/s。圖4 為不同切削角度時(shí)玻璃纖維筋的切削效果圖。

    圖4 不同切削角度時(shí)的效果

    由表4 可見(jiàn),當(dāng)切削角度為50°時(shí),刀具切削力最大;切削角度為70°和80°時(shí),刀具切削力和標(biāo)準(zhǔn)差相差不大。相比較切削角度70°和80°時(shí)刀具切削力的標(biāo)準(zhǔn)差,切削角度為50°和60°時(shí)的標(biāo)準(zhǔn)差比較大,此時(shí)切削力的波動(dòng)性較大。因此,建議刀具切削角度不要小于70°。綜合考慮,切削角度的增加,增大了刀具切削面,使得刀具切削力變大,且平均切向力大于平均正壓力。

    表4 不同切削角度時(shí)的受力統(tǒng)計(jì)

    2.4 刀尖弧度的影響

    為了探究刀尖弧度對(duì)刀具切削力的影響規(guī)律,對(duì)刀尖弧度分別為2 mm、3.5 mm、5 mm 時(shí)盾構(gòu)刀具切削玻璃纖維筋的過(guò)程進(jìn)行了模擬。刀具刀頭錐度50°,最大切削深度3 mm,切削速度140 mm/s,切削角度90°。圖5 為不同刀尖弧度時(shí)玻璃纖維筋的切削效果圖。

    圖5 不同刀尖弧度時(shí)的效果

    由表5 可知,刀具平均切向力、平均正壓力、平均切削力均隨著刀尖弧度的增加而增加。其中,平均切向力由2.93 kN 增加到5.85 kN,平均正壓力由2.58 kN 增加到8.21 kN。因此,刀具平均正壓力比平均切向力增加較快。當(dāng)?shù)都饣《葹? mm 時(shí),刀具平均切向力大于平均正壓力;當(dāng)?shù)都饣《却笥? mm時(shí),刀具平均切向力小于平均正壓力。另外,刀尖弧度的增加也使刀具平均切削力的標(biāo)準(zhǔn)差有了一定程度的增長(zhǎng),進(jìn)而使得刀具切削力變化相對(duì)不穩(wěn)定。綜合考慮,刀尖弧度的增加使得刀具與玻璃纖維筋的接觸面積變大,進(jìn)而增加了刀具切削面的寬度,從而使得刀具切削力變大。

    表5 不同切削角度時(shí)的受力統(tǒng)計(jì)

    3 結(jié)論

    (1)切削深度增加時(shí),刀具切削力和標(biāo)準(zhǔn)差出現(xiàn)上升。當(dāng)切削深度大于4 mm 時(shí),切削力波動(dòng)性顯著增加,建議采用截齒切削玻璃纖維筋深度不超過(guò)4 mm。

    (2)截齒刀具切削力和標(biāo)準(zhǔn)差隨著切削速度的增加而略有增加,但整體變化不明顯。

    (3)截齒刀具切削力和標(biāo)準(zhǔn)差隨著切削角度的增加而變小。當(dāng)切削角度小于70°時(shí),切削力的波動(dòng)程度(標(biāo)準(zhǔn)差)變化顯著,建議切削角度不要小于70°。

    (4)刀具切削力和標(biāo)準(zhǔn)差隨著刀尖弧度的增加而增加。刀尖弧度為2 mm 時(shí),刀具平均切向力大于平均正壓力;刀尖弧度大于2 mm 時(shí),平均正壓力超過(guò)平均切向力。考慮刀具適用壽命,建議不要低于2 mm。

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