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    某預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁底板開裂成因分析

    2023-11-17 07:35:02張朦朦何祖發(fā)
    城市道橋與防洪 2023年10期
    關(guān)鍵詞:腹板節(jié)段箱梁

    張朦朦,何祖發(fā)

    (1.橋梁結(jié)構(gòu)健康與安全國家重點實驗室,湖北 武漢 430034;2.中鐵大橋科學(xué)研究院有限公司,湖北 武漢 430034)

    1 概述

    某城市跨河橋上部結(jié)構(gòu)采用3 跨預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)箱梁,跨徑布置為78.5 m+120.0 m +61.5 m,按雙幅橋設(shè)計。標準橫斷面為單箱雙室箱型斷面、直腹板結(jié)構(gòu)。主橋梁底采用2 次拋物線,橋梁結(jié)構(gòu)中心線處梁高3.0~7.2 m,頂板設(shè)2%單坡,底板水平。標準橋箱體頂板寬20.7 m,厚30 cm;底板寬14 m,厚30~80 cm;腹板厚度50~80 cm。

    主梁設(shè)計強度等級為C55,混凝土總量12 300 m3。箱梁采用掛籃懸臂澆筑施工,橋面板現(xiàn)澆時,在兩側(cè)護欄處各預(yù)留15 cm 寬度與護欄一塊后澆。

    主梁采用縱、橫、豎三向預(yù)應(yīng)力體系,按全預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計。

    縱向預(yù)應(yīng)力束采用抗拉強度標準值為1 860 MPa的?S15.2 mm 高強度低松馳鋼絞線,分腹板束、頂板束和邊中跨合龍束3 類,型號分別為15-?S15.2 mm、12-?S15.2 mm、9-?S15.2 mm,錨具采用群錨體系??v向預(yù)應(yīng)力束除邊跨部分合龍束采用一端張拉外,其余均采用兩端張拉。鋼鉸線標準強度fpk=1 860 MPa,錨下張拉控制應(yīng)力σcon=0.75 fpk,孔道偏差系數(shù)k=0.001 5,孔道阻系數(shù)μ=0.15,一側(cè)錨具回縮Δ=6 mm,對帶有齒板處的預(yù)應(yīng)力錨頭,預(yù)應(yīng)力張拉完畢后,采用混凝土加鋼筋網(wǎng)進行包裹封錨。

    豎向預(yù)應(yīng)力束采用JL32 的精軋螺紋鋼筋,YGM錨具,橫向布置每條腹板2 排,縱向間距分別為50 cm、65 cm、150 cm。

    1/2 主橋立面布置圖見圖1,主橋橫截面圖見圖2。

    圖1 1/2 主橋立面布置圖(單位:cm)

    圖2 主橋橫截面圖(單位:mm)

    2 箱梁底板裂縫情況

    2.1 裂縫產(chǎn)生及發(fā)展經(jīng)過

    本橋箱梁施工過程中發(fā)現(xiàn)已完工的前兩節(jié)段箱梁底板出現(xiàn)裂縫,裂縫走向為縱橋向,由節(jié)段縫處向跨中方向延伸1 m 左右,裂縫寬度則均小于0.10 mm。后續(xù)施工中,為了避免裂縫的產(chǎn)生,在節(jié)段梁底板中都增加了抗裂鋼筋,并在底板底層鋼筋下部增加了一層?8 鋼筋網(wǎng)片。后續(xù)完工的節(jié)段梁中,底板裂縫數(shù)量雖逐漸減少,但還是有開裂程度不同的裂縫出現(xiàn)。此時,每節(jié)段施工間隔在15 d 左右。

    此后,由于國慶期間現(xiàn)場未施工,后續(xù)施工節(jié)段的混凝土澆筑日期與前一節(jié)段相差25 d 左右。結(jié)果發(fā)現(xiàn),后續(xù)施工節(jié)段的底板混凝土均出現(xiàn)了開裂程度不同的裂縫。

    2.2 裂縫數(shù)量統(tǒng)計

    經(jīng)過檢測,該橋懸澆箱梁底板共發(fā)現(xiàn)縱向裂縫214 條,長度合計275.2 m,分布于腹板兩側(cè)。裂縫由節(jié)段縫處向各跨跨中方向延伸;裂縫寬度0.05~0.20 mm,其中60 條裂縫寬度大于0.10 mm,裂縫深度為15~158 mm。

    典型橋跨箱梁底板裂縫分布圖、腹板裂縫分布圖見圖3、圖4。

    圖3 典型橋跨箱梁底板裂縫分布圖

    圖4 典型橋跨箱梁腹板裂縫分布圖

    3 裂縫原因分析理論計算

    根據(jù)現(xiàn)場檢測結(jié)果,初步判斷裂縫的產(chǎn)生與節(jié)段混凝土澆筑間隔時間較長、縱向預(yù)應(yīng)力的橫向效應(yīng)、箱梁底板內(nèi)部與表面溫差、自重橫向應(yīng)力等4 方面因素有關(guān)[1-3]。

    3.1 混凝土收縮量計算

    根據(jù)文獻[4],混凝土最終收縮應(yīng)變εy(∞)的計算公式為:

    式中:εy(∞)為混凝土在任意狀態(tài)下的最大(最終)收縮應(yīng)變;(∞)為混凝土在標準狀態(tài)下的最終收縮應(yīng)變,取值3.24×10-4;M1,M2,M3,…,Mn為考慮各種非標準條件的修正系數(shù),依次為考慮水泥品種、水泥細度、骨料、水灰比、水泥漿量、初期養(yǎng)護時間、環(huán)境相對濕度、構(gòu)件理論厚度倒數(shù)、振搗條件、配筋率等條件的系數(shù)。

    根據(jù)文獻[4]對M1~Mn的取值建議,以及本工程的相關(guān)過程資料,M1取值為1.00,M2取值為0.97,M3取值為1.00,M4取值為0.96,M5取值為0.97,M6取值為1.11,M7取值為0.77,M8取值為1.14,M9取值為1.00,M10取值為0.92,M11取值為1.06。

    計算得到混凝土在任意狀態(tài)下的最大(最終)收縮應(yīng)變εy(∞)為2.78×10-4。

    任意時間的收縮應(yīng)變εy(t)可用指數(shù)函數(shù)形式表示:

    式中:t 為自澆筑開始起算的時間,d;b 為經(jīng)驗系數(shù),一般取0.01;e 為常數(shù)2.718。

    由以上計算可以得到,兩節(jié)段施工間隔在15 d時,混凝土15 d 的收縮應(yīng)變εy(15)為3.87×10-5,節(jié)段縫處混凝土拉應(yīng)力為1.37 MPa;兩節(jié)段施工間隔在25 d 時,混凝土25 d 的收縮應(yīng)變εy(25)為6.15×10-5,節(jié)段縫處混凝土拉應(yīng)力為2.18 MPa。

    3.2 預(yù)應(yīng)力張拉產(chǎn)生的橫向應(yīng)力計算

    在本項目中,裂縫是在施工過程中產(chǎn)生的,并未完成預(yù)應(yīng)力損失且在預(yù)應(yīng)力筋中建立相對不變的預(yù)應(yīng)力,因此以錨下張拉控制應(yīng)力來計算由縱向預(yù)應(yīng)力引起的橫向效應(yīng)[5]。本橋鋼絞線標準強度fpk=1 860 MPa,錨下張拉控制應(yīng)力σcon=0.75 fpk=1 395 MPa,產(chǎn)生的橫向應(yīng)力計算式為:

    式中:σl為由縱向應(yīng)力引起的橫向應(yīng)力;v 為泊松比,取0.2;σ 為縱向應(yīng)力。

    以本橋第3 節(jié)段為例,由上式計算可得,由縱向預(yù)應(yīng)力引起的橫向拉應(yīng)力為0.32 MPa。

    3.3 底板內(nèi)部與表面溫差的影響

    箱梁結(jié)構(gòu)斷面尺寸較大,底板混凝土較厚,混凝土澆筑完成后由于水化熱反應(yīng),結(jié)構(gòu)隨著溫度的變化受到約束,從而在混凝土內(nèi)部產(chǎn)生應(yīng)力差[6-7]?;炷羶?nèi)部應(yīng)力差計算公式為:

    式中:T 為溫度差,℃;αl為混凝土的線膨脹系數(shù),取值10-5℃-1。

    計算可得,在溫差達5 ℃的情況下,底板表面將產(chǎn)生約0.36 MPa 的拉應(yīng)力。

    本橋主梁采用C55 混凝土,施工階段壓應(yīng)力驗算按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG 3362—2018)第7.2.7、7.2.8 條規(guī)定[8],抗壓容許應(yīng)力取用0.7=0.7×35.5=24.85 MPa,抗拉容許應(yīng)力取用0.7=0.7×2.74=1.92 MPa。

    由以上計算可知,兩節(jié)段施工間隔在15 d 時,由于混凝土的收縮、預(yù)應(yīng)力的橫向效應(yīng)以及底板內(nèi)部與表面溫差,在節(jié)段縫處產(chǎn)生的混凝土拉應(yīng)力為2.05 MPa,大于容許拉應(yīng)力,底板混凝土外側(cè)有開裂的可能性;兩節(jié)段施工間隔在25 d 時,由于混凝土的收縮和預(yù)應(yīng)力的橫向效應(yīng)在節(jié)段縫處產(chǎn)生的混凝土拉應(yīng)力為2.63 MPa,遠大于容許拉應(yīng)力,混凝土開裂的可能性較大。

    3.4 自重橫向應(yīng)力的影響

    本橋標準橫斷面為單箱雙室箱型斷面,底板橫向跨度為7 m,厚30~80 cm。自重所產(chǎn)生的橫向應(yīng)力將對底板開裂有一定影響,此時,裂縫產(chǎn)生的位置應(yīng)為每個箱室中部底板下側(cè)受拉區(qū),以及腹板處底板上側(cè)受拉區(qū)。

    但是,經(jīng)過現(xiàn)場檢測發(fā)現(xiàn),箱梁節(jié)段底板裂縫橫向分布較為均勻,且自重橫向作用下的受壓區(qū)亦出現(xiàn)裂縫。同時,現(xiàn)場裂縫形態(tài)為由節(jié)段縫處向跨中方向發(fā)展,與自重橫向應(yīng)力產(chǎn)生的裂縫發(fā)展形態(tài)不符。

    綜上可知,自重橫向應(yīng)力為引起本橋箱梁開裂主要原因的可能性較小,但是,在底板橫向構(gòu)造鋼筋不足的情況下,自重橫向應(yīng)力將增加裂縫產(chǎn)生的可能性?,F(xiàn)場進行底板鋼筋增強后,各節(jié)段相應(yīng)部位裂縫明顯減少,從側(cè)面證明了這一點。

    4 結(jié)構(gòu)計算分析

    4.1 結(jié)構(gòu)整體計算

    采用橋梁專用程序Midas/Civil 對本橋上部結(jié)構(gòu)建立平面桿系有限元模型,模擬實橋施工順序進行計算分析,全橋共劃分單元132 個,節(jié)點139 個。全橋有限元模型見圖5。

    圖5 全橋有限元模型

    結(jié)構(gòu)材料參數(shù)按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》取值,掛籃自重101 t,前支點反力202.7 t,后支點反力101.8 t。

    混凝土徐變收縮采用《CEB-FIP 模式規(guī)范》(1990)提供的公式進行計算,徐變收縮計算時間取實際節(jié)段施工時間[9]。

    計算結(jié)果表明,主梁施工階段最大拉應(yīng)力為0.98 MPa,最大壓應(yīng)力為-14.13 MPa,應(yīng)力符合上述規(guī)范要求,主梁不會產(chǎn)生受力性裂紋。

    4.2 局部有限元模型

    為進一步分析箱梁底板縱向裂縫產(chǎn)生原因,利用Ansys 進行局部模型模擬分析。僅取前3 節(jié)段(0#、1#、2#)建立實體模型[10],混凝土采用solid45 單元,鋼束采用link8 單元,邊界為0# 塊底面支座處固結(jié)。

    為了與第3 節(jié)理論分析進行對比,分3 種計算工況進行計算,工況1:自重+掛籃+節(jié)段齡期差15 d;工況2:自重+掛籃+節(jié)段齡期差15 d+縱向預(yù)應(yīng)力;工況3:自重+掛籃+節(jié)段齡期差25 d+縱向預(yù)應(yīng)力。

    4.2.1 工況1

    工況1(自重+掛籃+節(jié)段齡期差15 d)的底板橫向應(yīng)力計算結(jié)果見圖6。

    由圖6 可知,在工況1 下,箱梁底板應(yīng)力整體趨勢為從節(jié)段接縫處向懸臂前端逐漸減小,從腹板中間向兩側(cè)逐漸減小,底板橫向應(yīng)力最大值為1.42 MPa,發(fā)生在節(jié)段接縫處,小于規(guī)范容許值(1.92 MPa),不會引起底板縱向開裂。

    4.2.2 工況2

    工況2(自重+掛籃+節(jié)段齡期差15 d+縱向預(yù)應(yīng)力)的底板橫向應(yīng)力計算結(jié)果見圖7。

    圖7 工況2 底板橫向應(yīng)力(單位:MP a)

    由圖7 可知,在工況2 下,底板應(yīng)力整體趨勢與工況1 類似。但節(jié)段縱向預(yù)應(yīng)力張拉后,由于泊松比效應(yīng),底板會產(chǎn)生一定橫向拉應(yīng)力,底板橫向應(yīng)力最大值為1.78 MPa,發(fā)生在節(jié)段接縫處,小于規(guī)范容許值(1.92 MPa),但與容許值較為接近。在底板內(nèi)部與表面溫差的影響下,混凝土可能產(chǎn)生開裂。

    4.2.3 工況3

    工況3(自重+掛籃+節(jié)段齡期差25 d+縱向預(yù)應(yīng)力)的底板橫向應(yīng)力計算結(jié)果見圖8。

    圖8 工況3 底板橫向應(yīng)力(單位:MP a)

    由圖8 可知,在工況3 下,底板應(yīng)力整體趨勢與工況1 類似。底板橫向應(yīng)力最大值為2.43 MPa,發(fā)生在節(jié)段接縫處,已超過設(shè)計規(guī)范抗拉容許應(yīng)力值(1.92 MPa),底板混凝土開裂的可能性較大。

    根據(jù)上述局部有限元計算結(jié)果,由工況1 和工況2 可知:箱梁節(jié)段混凝土澆筑齡期差為15 d 時,底板橫向應(yīng)力最大值未超過C55 混凝土容許值,混凝土不會產(chǎn)生開裂;張拉縱向預(yù)應(yīng)力之后,底板橫向應(yīng)力最大值與容許值接近,在底板內(nèi)部與表面溫差的影響下,混凝土底板外側(cè)有開裂的可能性。由工況3 可知:箱梁節(jié)段混凝土澆筑齡期差為25 d 時,張拉預(yù)應(yīng)力后底板橫向應(yīng)力最大值已經(jīng)超過C55 混凝土容許值,混凝土開裂的可能性較大,且應(yīng)力從節(jié)段接縫處向懸臂前端減小,從中腹板逐漸向邊腹板減小,開裂情況與現(xiàn)場檢查情況較為符合。

    5 箱梁底板開裂成因分析

    箱梁底板出現(xiàn)較多裂縫,裂縫走向為縱向裂縫和斜向裂縫,其中以縱向裂縫為主,裂縫由節(jié)段縫處向各跨跨中方向沿順橋向延伸,并且部分裂縫伴有滲水痕跡及白色鈣化物。綜合現(xiàn)場檢查、理論計算和有限元分析結(jié)果,認為橋梁裂縫主要由以下幾種原因綜合產(chǎn)生:

    (1)箱梁底板出現(xiàn)縱向裂縫較多的梁段,與上節(jié)段混凝土澆筑時間相差均超過15 d,部分節(jié)段澆筑時間間隔達到25 d,可見底板縱向裂縫的產(chǎn)生,與相鄰各節(jié)段混凝土澆筑齡期差過大有關(guān)。節(jié)段混凝土澆筑完成后,上節(jié)段混凝土收縮已趨于穩(wěn)定,本節(jié)段箱梁自身的收縮受上節(jié)段箱梁混凝土約束,阻礙其變形,在構(gòu)件內(nèi)部產(chǎn)生自應(yīng)力,當(dāng)該自應(yīng)力超過混凝土允許應(yīng)力時,有較大幾率產(chǎn)生縱橋向的裂縫。

    (2)縱向預(yù)應(yīng)力也是導(dǎo)致縱向裂縫產(chǎn)生的重要原因,縱向預(yù)應(yīng)力張拉后,會使箱梁底板產(chǎn)生一定的橫向應(yīng)力,促使裂縫產(chǎn)生。

    (3)箱梁結(jié)構(gòu)斷面尺寸較大,底板混凝土較厚,且為C55 高強混凝土,混凝土澆筑完成后由于水化熱反應(yīng),結(jié)構(gòu)隨著溫度的變化受到約束,從而在混凝土內(nèi)部產(chǎn)生應(yīng)力,這也是裂縫產(chǎn)生的因素之一。

    (4)此外,橋梁單箱雙室箱梁底板較寬、底板橫向構(gòu)造鋼筋不足,也是導(dǎo)致裂縫產(chǎn)生的原因之一?,F(xiàn)場進行底板鋼筋增強后,各節(jié)段相應(yīng)部位裂縫明顯減少,從側(cè)面證明了這一點。

    綜合理論計算及有限元分析,考慮到箱梁受混凝土收縮、縱向預(yù)應(yīng)力張拉產(chǎn)生的橫向效應(yīng)以及底板內(nèi)部與表面溫差等影響,結(jié)合現(xiàn)場檢測結(jié)果,認為箱梁底板裂縫應(yīng)為早期混凝土的收縮裂紋。

    6 后期施工及維修措施

    根據(jù)裂縫出現(xiàn)的原因分析,針對性提出裂縫處理及后續(xù)施工建議。

    (1)單箱多室箱梁底板較寬,中腹板附近混凝土收縮應(yīng)力較單箱單室箱梁大,同時由于腹板間存在不均勻受力情況,因此應(yīng)較單箱單室箱梁配置更強的底板橫向構(gòu)造鋼筋,以承受混凝土結(jié)構(gòu)的溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力,減小裂紋出現(xiàn)的數(shù)量。

    (2)主梁混凝土節(jié)段施工過程中盡量縮短節(jié)段梁混凝土施工齡期差,減少既有混凝土的外部約束,控制混凝土收縮裂紋。

    (3)對節(jié)段混凝土接縫面嚴格按規(guī)范要求進行鑿毛清理,并用水沖洗干凈,在澆筑下節(jié)段混凝土前,對施工縫宜刷一層水泥凈漿。

    (4)優(yōu)化混凝土配合比及澆筑方案,同時加強混凝土養(yǎng)護,灑水養(yǎng)護時間不少于7 d,控制箱梁內(nèi)外溫差,適當(dāng)延長拆模時間。

    (5)對主梁裂縫進行處理,以恢復(fù)結(jié)構(gòu)的整體性和耐久性。對裂縫寬度小于0.15 mm 的裂縫,采用環(huán)氧膠泥進行封閉;對裂縫寬度不小于0.15 mm 的裂縫,采用“壁可法”(灌壓環(huán)氧漿)進行處理,并加強后期監(jiān)測。裂紋處理完畢后,在裂縫區(qū)域混凝土表面涂刷水泥砂漿,避免色澤差異[10]。

    7 結(jié)語

    本文針對某3 跨預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)梁橋施工過程中節(jié)段梁底板出現(xiàn)裂縫現(xiàn)象,通過現(xiàn)場檢測結(jié)果對裂縫產(chǎn)生的原因進行初步分析推測,并采用理論計算分析與有限元模型驗算的方式對裂縫產(chǎn)生的原因進行分析驗證。經(jīng)過計算,理論分析與有限元模型驗算的結(jié)果吻合度較高,且分析結(jié)果與現(xiàn)場檢查情況較為符合。分析結(jié)果認為,箱梁底板裂縫應(yīng)為早期混凝土的收縮裂紋,裂縫出現(xiàn)的原因主要為:箱梁與上節(jié)段混凝土澆筑時間相差較大,本節(jié)段箱梁自身的收縮受上節(jié)段箱梁混凝土約束,阻礙其變形并在構(gòu)件內(nèi)部產(chǎn)生自應(yīng)力;縱向預(yù)應(yīng)力的橫向效應(yīng)以及底板內(nèi)部與表面溫差的綜合影響。據(jù)此分析對后續(xù)施工提出的合理性建議,可為此類型項目提供指導(dǎo)性建議。

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