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    離心風(fēng)機(jī)內(nèi)部導(dǎo)流擋板結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)

    2023-10-28 02:37:12葉劍梁之博胡楊周偉峰林輝譚海輝
    家電科技 2023年4期
    關(guān)鍵詞:出風(fēng)口標(biāo)準(zhǔn)差導(dǎo)流

    葉劍 梁之博 胡楊 周偉峰 林輝 譚海輝

    1.華帝股份有限公司 廣東中山 528415;2.電子科技大學(xué)中山學(xué)院 廣東中山 528400

    0 引言

    離心風(fēng)機(jī)廣泛應(yīng)用于各個(gè)行業(yè)[1-2]。出風(fēng)均勻性及氣動(dòng)噪聲性能是評(píng)估一款離心風(fēng)機(jī)性能的兩個(gè)主要指標(biāo)。眾多研究者針對(duì)離心風(fēng)機(jī)的性能優(yōu)化設(shè)計(jì)提出了設(shè)計(jì)方案,進(jìn)行了大量的實(shí)驗(yàn)或數(shù)值模擬研究。

    針對(duì)出風(fēng)均勻性的研究,現(xiàn)有的研究主要通過仿真或者測(cè)試結(jié)果來直觀判斷風(fēng)速是否均勻,缺乏評(píng)價(jià)的量化指標(biāo)。蔡路等[3]通過增加橫向整流板、引流板、阻力板、三角導(dǎo)流板等措施同時(shí)配合變截面風(fēng)道設(shè)計(jì),針對(duì)雙層鐵路客車客室送風(fēng)均勻性問題進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),使風(fēng)道獲得了更好的出風(fēng)均勻性。謝從虎等[4]針對(duì)冰箱間室的出風(fēng)和溫度均勻性問題,在風(fēng)機(jī)出風(fēng)口附近增設(shè)導(dǎo)流結(jié)構(gòu)、調(diào)整風(fēng)道出風(fēng)面積,使箱內(nèi)空間風(fēng)速更加均勻、箱內(nèi)左右兩側(cè)的溫差由3℃降低至0.1℃。徐佳佳等[5]通過優(yōu)化馬達(dá)底板形狀與靜壓箱厚度,有效改善了風(fēng)機(jī)過濾單元的過流面出風(fēng)均勻性,并通過研究給出了合理的測(cè)點(diǎn)方案為6×6中心分布方法。王魏興等[6]利用CFD工具優(yōu)化了頂蒸風(fēng)管出風(fēng)口的設(shè)計(jì),改善了出風(fēng)口的均勻性,提升了乘員艙的舒適性。

    針對(duì)離心風(fēng)機(jī)的內(nèi)部流動(dòng)及氣動(dòng)噪聲性能的改善,多數(shù)研究集中在蝸殼型線、葉輪參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)上開展。劉紹輝[7]驗(yàn)證了不同過流部件對(duì)離心風(fēng)機(jī)噪聲性能的影響,并結(jié)合吸聲隔聲設(shè)計(jì)提出了新的降噪離心風(fēng)機(jī)方案。劉小民等[8]驗(yàn)證了具有不同葉片出口角的多翼離心風(fēng)機(jī)對(duì)吸油煙機(jī)風(fēng)量及噪聲的影響。出口角度為160°時(shí),流量、噪聲、全壓效率的綜合性能優(yōu)于170°和180°。王加浩等[9]設(shè)計(jì)了一種具有魚類仿生學(xué)特征的多翼離心風(fēng)機(jī)葉片,可改善尾跡渦脫落導(dǎo)致氣流不均勻度。滿超等[10]結(jié)合CFD模擬仿真手段,優(yōu)化了離心風(fēng)機(jī)的葉輪前盤,使其效率、全壓分別提升1.7%、2.1%,噪聲降低1.5 dB(A)。林靜祥等[11]研究了根據(jù)不同后向離心風(fēng)機(jī)葉輪的出口后氣流角設(shè)計(jì)的蝸殼型線對(duì)風(fēng)機(jī)的性能的影響。曹穎[12]等對(duì)多翼離心風(fēng)機(jī)風(fēng)葉和蝸殼徑向間隙對(duì)風(fēng)管機(jī)的風(fēng)量及噪聲性能的影響進(jìn)行了模擬及測(cè)試研究。

    響應(yīng)面法是一種綜合試驗(yàn)設(shè)計(jì)和數(shù)學(xué)建模的優(yōu)化方法,可以有效減少試驗(yàn)次數(shù),并且可以考察影響因素之間的交互作用,被廣泛應(yīng)用于工程問題的優(yōu)化設(shè)計(jì)[13-14]。

    本文選取一款具有較大出口尺寸的離心風(fēng)機(jī)蝸殼內(nèi)部導(dǎo)流擋板作為研究對(duì)象,研究其不同結(jié)構(gòu)對(duì)離心風(fēng)機(jī)的出風(fēng)均勻性及氣動(dòng)噪聲性能的影響。采用出風(fēng)口前方各測(cè)點(diǎn)的風(fēng)速值標(biāo)準(zhǔn)差σ作為出風(fēng)均勻性的評(píng)價(jià)指標(biāo),使評(píng)估結(jié)果更加客觀準(zhǔn)確;在初始方案離心風(fēng)機(jī)的基礎(chǔ)上,采用響應(yīng)面方法設(shè)計(jì)了針對(duì)導(dǎo)流擋板的水平方向夾角θ、長(zhǎng)度L、通孔直徑D這3個(gè)不同參數(shù)的組合方案,并得到了2組優(yōu)化方案;對(duì)上述所有方案均完成了三維全流場(chǎng)數(shù)值模擬,對(duì)初始方案與2組優(yōu)化方案完成了出風(fēng)口風(fēng)速測(cè)試及氣動(dòng)噪聲測(cè)試,分析了這3組方案的內(nèi)部流場(chǎng)、出風(fēng)均勻性、氣動(dòng)噪聲的差異。為提升離心風(fēng)機(jī)的出風(fēng)均勻性及氣動(dòng)噪聲性能提供參考。

    1 方案描述及指標(biāo)定義

    1.1 導(dǎo)流擋板參數(shù)

    本文選取的離心風(fēng)機(jī)由于出口寬度尺寸較大,為改善出風(fēng)均勻性,在離心風(fēng)機(jī)的蝸殼內(nèi)部設(shè)計(jì)有一塊導(dǎo)流擋板用于減小蝸殼流道的擴(kuò)散程度,提高蝸殼流道對(duì)流體的約束能力,降低氣流的擴(kuò)散與分離損失。

    圖1 導(dǎo)流擋板參數(shù)示意圖

    1.2 出風(fēng)均勻性評(píng)價(jià)指標(biāo)定義

    為更好地量化和評(píng)價(jià)出風(fēng)口氣流在豎直方向上的均勻程度,在離心風(fēng)機(jī)的軸向中間截面上、出風(fēng)口正前方100 mm處等距選取10個(gè)測(cè)量點(diǎn),如圖2所示。獲取每一個(gè)方案在上述10個(gè)測(cè)點(diǎn)的風(fēng)速值,通過數(shù)據(jù)處理得到這組數(shù)據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)差σ作為離心風(fēng)機(jī)出風(fēng)口的出風(fēng)均勻性評(píng)價(jià)指標(biāo),從而量化對(duì)出風(fēng)均勻性的評(píng)估。σ數(shù)值越小表示出風(fēng)均勻性越好。

    圖2 風(fēng)速測(cè)點(diǎn)位置(軸向中間截面)

    2 數(shù)值計(jì)算方法

    2.1 計(jì)算模型及網(wǎng)格劃分

    離心風(fēng)機(jī)的部分設(shè)計(jì)參數(shù)如表1所示。離心風(fēng)機(jī)風(fēng)道部件主要包含葉輪、蝸殼。同時(shí),為保證離心風(fēng)機(jī)進(jìn)出口流量的穩(wěn)定性,計(jì)算模型中將進(jìn)口區(qū)域處理成半球形并對(duì)出口進(jìn)行適當(dāng)延長(zhǎng),如圖3所示。

    表1 離心風(fēng)機(jī)的主要參數(shù)

    圖3 計(jì)算域及其網(wǎng)格劃分

    為提升網(wǎng)格劃分效率,計(jì)算域采用三角形非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格。為保證計(jì)算精度的同時(shí)提升計(jì)算效率,監(jiān)測(cè)計(jì)算達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)后的出口體積流量Q,設(shè)計(jì)5組不同數(shù)量的網(wǎng)格劃分方案進(jìn)行網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證。如表2所示,當(dāng)網(wǎng)格數(shù)達(dá)到528.6萬時(shí),離心風(fēng)機(jī)的出口體積計(jì)算流量受網(wǎng)格的影響變化較小。綜合計(jì)算精度及時(shí)間成本,后續(xù)模擬計(jì)算的網(wǎng)格數(shù)量選取網(wǎng)格方案4,網(wǎng)格總數(shù)約528萬。

    表2 網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證

    2.2 邊界條件

    進(jìn)出口給定標(biāo)準(zhǔn)大氣壓。動(dòng)靜區(qū)域的數(shù)據(jù)交換使用Interface連接。

    采用穩(wěn)態(tài)計(jì)算,選用RNG k-ε湍流模型,速度-壓力耦合選用SIMPLIE算法,動(dòng)靜干涉采用多坐標(biāo)參考系(MRF)處理。當(dāng)出風(fēng)口的體積流量Q值的波動(dòng)幅度小于0.1%或者產(chǎn)生周期性波動(dòng)變化,則可認(rèn)為流場(chǎng)趨于穩(wěn)定,計(jì)算可收斂。

    2.3 數(shù)值模擬準(zhǔn)確性驗(yàn)證

    為驗(yàn)證數(shù)值模擬結(jié)果的準(zhǔn)確度,使用型號(hào)為SW-6083的手持式數(shù)字風(fēng)速儀測(cè)試初始方案離心風(fēng)機(jī)出風(fēng)口正前方100 mm處等距選取的10個(gè)測(cè)量點(diǎn)風(fēng)速值。初始離心風(fēng)機(jī)實(shí)測(cè)轉(zhuǎn)速為2200 r/min時(shí),實(shí)測(cè)風(fēng)量為60.12 m3/h。圖4為初始方案在風(fēng)量為60 m3/h時(shí)的各測(cè)點(diǎn)風(fēng)速分布對(duì)比圖。由圖可知,CFD仿真數(shù)據(jù)與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的趨勢(shì)貼合度較高,說明CFD仿真可有效模擬風(fēng)機(jī)出風(fēng)口處的速度分布規(guī)律。通過對(duì)仿真數(shù)據(jù)與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的處理分析,得到模擬與實(shí)測(cè)的標(biāo)準(zhǔn)差σ分別為1.37、1.42,誤差小于5%,滿足工程實(shí)際需求。

    圖4 初始方案離心風(fēng)機(jī)出口風(fēng)速模擬值與實(shí)測(cè)值

    3 響應(yīng)面優(yōu)化設(shè)計(jì)

    3.1 響應(yīng)面法試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    為獲取導(dǎo)流擋板參數(shù)取值的最佳組合,本文基于響應(yīng)面方法進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。利用Design-Expert軟件,應(yīng)用中心組合(Box-Behnken)試驗(yàn)設(shè)計(jì)原理,將導(dǎo)流擋板與水平方向的夾角θ、長(zhǎng)度L、通孔直徑D作為自變量,以風(fēng)機(jī)出風(fēng)口處的10個(gè)測(cè)點(diǎn)的風(fēng)速值的標(biāo)準(zhǔn)差σ作為響應(yīng)值,進(jìn)行3因素3水平響應(yīng)面試驗(yàn)。響應(yīng)面法試驗(yàn)設(shè)計(jì)的因素水平如表3所示,共完成17次試驗(yàn),其中12個(gè)不重復(fù)的試驗(yàn)點(diǎn)為析因點(diǎn);其他5個(gè)重復(fù)試驗(yàn)點(diǎn)為區(qū)域的中心點(diǎn),可確定試驗(yàn)誤差是否在合理范圍內(nèi)[15]。

    其次,方案的制定要體現(xiàn)出各教學(xué)部門與各管理部門對(duì)學(xué)校年度目標(biāo)的分解,并采取責(zé)任制的方式來對(duì)學(xué)校各部門的工作進(jìn)行考量,確保責(zé)任落實(shí)到每一個(gè)具體的部門。在年初,學(xué)校各教學(xué)部門和管理部門要明確自身的年度工作任務(wù)與年度工作目標(biāo)。在年中,要對(duì)自己的年度工作任務(wù)和年度工作目標(biāo)進(jìn)行檢查與規(guī)劃,對(duì)于其中存在的問題采取合理措施解決,對(duì)進(jìn)度患難的工作要調(diào)整工作進(jìn)度。在年底,各教學(xué)部門與各管理部門要向?qū)W校上交年度工作與年度目標(biāo)任務(wù)完成情況,學(xué)校根據(jù)上交的考核材料對(duì)考核做出最終評(píng)價(jià),對(duì)完成年度工作任務(wù)和年度工作目標(biāo)的部門給予肯定、鼓勵(lì)和獎(jiǎng)勵(lì),對(duì)于未完成或完成質(zhì)量不佳的部門提出批評(píng),并找出原因所在進(jìn)行改進(jìn)。

    表3 試驗(yàn)因素及因素水平

    完成自變量的單位與數(shù)值范圍、目標(biāo)函數(shù)及單位的設(shè)置,生成響應(yīng)面試驗(yàn)設(shè)計(jì)表。表中共包含17組參數(shù)組合,根據(jù)每一組確定的參數(shù)組合,完成相對(duì)應(yīng)的導(dǎo)流擋板三維建模,并將此導(dǎo)流擋板安裝于離心風(fēng)機(jī)內(nèi)部完成流體仿真分析,獲得每組參數(shù)對(duì)應(yīng)離心風(fēng)機(jī)方案出風(fēng)口處的10個(gè)測(cè)點(diǎn)的風(fēng)速模擬值,運(yùn)算得到相應(yīng)的風(fēng)速模擬值的標(biāo)準(zhǔn)差σ。在響應(yīng)面試驗(yàn)設(shè)計(jì)表中補(bǔ)充模擬得到的標(biāo)準(zhǔn)差σ,得到完整的響應(yīng)面試驗(yàn)設(shè)計(jì)及結(jié)果,如表4所示。

    表4 響應(yīng)面試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    3.2 響應(yīng)面優(yōu)化設(shè)計(jì)

    采用二階多項(xiàng)式擬合標(biāo)準(zhǔn)差與因素間的回歸方程:

    方差分析得到此回歸方程的“Prob>F”值為0.0003,小于0.001,失擬性不顯著,表明此方程可作為響應(yīng)面的預(yù)測(cè)數(shù)學(xué)模型。

    圖5為顯著因素間對(duì)目標(biāo)函數(shù)的交互影響的響應(yīng)面圖形。標(biāo)準(zhǔn)差σ隨夾角θ的變化最為敏感。當(dāng)α1接近40°、α2接近35 mm時(shí),標(biāo)準(zhǔn)差有極小值,故通過進(jìn)一步優(yōu)化求解尋找最優(yōu)結(jié)果。

    圖5 標(biāo)準(zhǔn)差、α1和α2的響應(yīng)面

    4 最優(yōu)方案仿真與測(cè)試分析

    4.1 仿真分析

    利用Design-Expert對(duì)數(shù)學(xué)模型進(jìn)行求解,在表1給出的自變量參數(shù)范圍內(nèi)進(jìn)行尋優(yōu)。完成響應(yīng)面優(yōu)化后,選取2組較優(yōu)參數(shù)組合(如圖6所示)對(duì)應(yīng)的方案進(jìn)行數(shù)值模擬及試驗(yàn)測(cè)試驗(yàn)證,對(duì)比得到標(biāo)準(zhǔn)差σ的模擬值、實(shí)測(cè)值與回歸方程預(yù)測(cè)值(PRE)的差異。由表5可知,響應(yīng)面回歸方程的預(yù)測(cè)的標(biāo)準(zhǔn)差σ與模擬值、實(shí)測(cè)值接近。優(yōu)化方案1與優(yōu)化方案2的預(yù)測(cè)值與模擬值誤差分別為2.2%、2.8%,預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值誤差分別為4.8%、5.0%。

    表5 各方案的參數(shù)及結(jié)果

    圖6 方案示意圖

    圖7為初始方案和2組優(yōu)化方案的風(fēng)扇中間截面速度云圖。初始方案由于出口尺寸較大,導(dǎo)致蝸殼流道沿氣流方向急劇擴(kuò)散,流道對(duì)流體的約束能力降低,對(duì)氣流造成較大的擴(kuò)散與分離損失,氣流在豎直方向上的速度分布存在明顯差異,主要出風(fēng)區(qū)域?yàn)檫h(yuǎn)離蝸舌一側(cè)的上部,靠近蝸舌一側(cè)出風(fēng)量低,風(fēng)速偏小。對(duì)比初始方案,通過速度云圖可以直觀地看到2組優(yōu)化方案的氣流分布均勻性都有顯著改善。2組優(yōu)化方案中由于導(dǎo)流擋板的存在,出風(fēng)口處的氣流在豎直方向上的速度分布更加分散均勻,流道的急劇擴(kuò)張趨勢(shì)得到有效改善,風(fēng)扇內(nèi)部的氣流分離明顯減少,流道對(duì)氣流的約束能力顯著提升。氣流不再集中于出口上部,出口下部靠近蝸舌處的氣流速度得到提升,其中優(yōu)化方案1在此處速度增加更加明顯。

    圖7 各方案風(fēng)扇的中間截面速度云圖

    4.2 風(fēng)量及出風(fēng)速度測(cè)試

    為獲取更好的風(fēng)量測(cè)量精度,風(fēng)量測(cè)試使用噴嘴式風(fēng)量測(cè)試裝置來完成。通過調(diào)節(jié)降溫模塊風(fēng)扇的電機(jī)輸入電壓來控制葉輪轉(zhuǎn)速,使各方案的風(fēng)量均穩(wěn)定在60(1±5%)m3/h范圍內(nèi)。初始方案、優(yōu)化方案1、優(yōu)化方案2穩(wěn)定后的轉(zhuǎn)速分別為2207 r/min、1911 r/min、2033 r/min。

    使用型號(hào)為SW-6083的手持式數(shù)字風(fēng)速儀來完成各方案出風(fēng)口處的10個(gè)測(cè)速點(diǎn)的風(fēng)速值測(cè)試。風(fēng)速測(cè)試結(jié)果如圖8所示,實(shí)測(cè)風(fēng)速值通過計(jì)算后得到的標(biāo)準(zhǔn)差σ如表5所示。風(fēng)扇出風(fēng)口的氣流風(fēng)速實(shí)測(cè)值與模擬值存在一定差異,但兩者在整體上分布的規(guī)律趨于一致,分布曲線具有較好的貼合度。對(duì)比初始方案,2組優(yōu)化方案的離心風(fēng)扇出風(fēng)均勻性得到顯著改善。

    圖8 各方案風(fēng)扇出口風(fēng)速模擬值與實(shí)測(cè)值

    4.3 噪聲測(cè)試

    為驗(yàn)證優(yōu)化方案的噪聲性能,依據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 1236—2000的規(guī)定,將初始方案與2組優(yōu)化方案手板樣機(jī)完成噪聲測(cè)試。測(cè)試在本底噪聲值不高于15 dB(A)的半消音室中完成。

    初始方案、優(yōu)化方案1、優(yōu)化方案2的噪聲值分別為43.6 dB(A)、40.2 dB(A)、41.7 dB(A)。優(yōu)化方案1在同風(fēng)量下相對(duì)初始方案的離心風(fēng)扇噪聲值降低3.4 dB(A),主要原因是由于優(yōu)化方案1中風(fēng)扇內(nèi)部流動(dòng)分離損失的減少,獲得相同風(fēng)量時(shí)所需的葉輪轉(zhuǎn)速明顯降低。同時(shí),更小的流動(dòng)損失可有效減少旋渦的生成與潰滅,有利于氣動(dòng)噪聲的控制。

    獲取初始方案與優(yōu)化方案1的前方測(cè)點(diǎn)的頻譜數(shù)據(jù),如圖9所示。0~4000 Hz頻率范圍內(nèi),初始方案與優(yōu)化方案1頻譜均未出現(xiàn)明顯峰值,實(shí)際聽感均無異常雜音。整體上,優(yōu)化方案1在各頻率點(diǎn)的聲壓級(jí)數(shù)值低于初始方案,在800~1100 Hz、2200~2500 Hz、3500~4000 Hz這3個(gè)頻率段的聲壓級(jí)差值較為顯著。

    圖9 初始方案與優(yōu)化方案1的頻譜

    5 結(jié)論

    本文基于響應(yīng)面法對(duì)離心風(fēng)機(jī)的出風(fēng)均勻性及氣動(dòng)噪聲性能進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。結(jié)合中心組合試驗(yàn)方法對(duì)導(dǎo)流擋板相對(duì)于水平方向的夾角θ、長(zhǎng)度L、通孔直徑D這3個(gè)參數(shù)進(jìn)行試驗(yàn)設(shè)計(jì),根據(jù)得到的結(jié)果進(jìn)行響應(yīng)面擬合,通過響應(yīng)面優(yōu)化方法,獲得2組優(yōu)化方案,并完成仿真與試驗(yàn)測(cè)試。結(jié)論如下:

    (1)初始方案離心風(fēng)機(jī)的氣流主要集中在出口上部。出口下部靠近蝸舌處的氣流速度低,風(fēng)扇出風(fēng)口的出風(fēng)均勻性差。各測(cè)點(diǎn)的風(fēng)速實(shí)測(cè)值標(biāo)準(zhǔn)差σ為1.42。

    (2)響應(yīng)面試驗(yàn)表明,夾角θ在-25°到70°的范圍內(nèi),標(biāo)準(zhǔn)差σ變化范圍為0.62~2.98,相對(duì)于其他兩個(gè)因素的影響更加顯著。

    (3)CFD仿真結(jié)果表明,相同風(fēng)量時(shí),相比于初始方案在出口上部的最大風(fēng)速7.12 m/s,優(yōu)化方案1與優(yōu)化方案2在此處的最大風(fēng)速分別降低至4.17 m/s、4.11 m/s;相比于初始方案在出口下部的最低風(fēng)速0.21 m/s,優(yōu)化方案1與優(yōu)化方案2在此處的最低風(fēng)速分別提升至2.27 m/s、2.03 m/s。出風(fēng)口各測(cè)點(diǎn)模擬風(fēng)速的標(biāo)準(zhǔn)差σ由初始方案的1.37降低至優(yōu)化方案1的0.64、優(yōu)化方案2的0.74。通過響應(yīng)面優(yōu)化方法獲得的2組優(yōu)化方案均可有效改善離心風(fēng)機(jī)的出風(fēng)均勻性。

    (5)出風(fēng)均勻性及氣動(dòng)噪聲性能最優(yōu)方案為優(yōu)化方案1,導(dǎo)流擋板相對(duì)于水平方向夾角θ、長(zhǎng)度L、通孔直徑D的取值分別為33.06°、43.33 mm、4.67 mm。出風(fēng)口正前方100 mm處各測(cè)點(diǎn)的風(fēng)速實(shí)測(cè)值標(biāo)準(zhǔn)差σ為0.65;實(shí)測(cè)噪聲值40.2 dB(A),比初始方案離心風(fēng)機(jī)噪聲值降低了3.4 dB(A),降幅7.8%。

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