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    煤化工供熱煤粉鍋爐節(jié)能改造技術(shù)研究

    2023-10-24 10:03:08孫濤賈裕田元平王小英馬宏
    石化技術(shù) 2023年10期
    關(guān)鍵詞:結(jié)焦預(yù)熱器磨煤機(jī)

    孫濤 賈裕 田元平 王小英 馬宏

    陜西延長中煤榆林能源化工股份有限公司 陜西 榆林 718500

    為了配合國內(nèi)“能耗雙控”和“碳達(dá)峰,碳中和”政策的全面落實(shí)[1],榆能化(YNH)啟動了320t/h工業(yè)煤粉鍋爐熱效率提升研究項(xiàng)目,主要從以下幾方面進(jìn)行改造。

    1 增設(shè)暖風(fēng)器改造

    1.1 空氣預(yù)熱器運(yùn)行現(xiàn)狀

    試驗(yàn)期間對鍋爐煙風(fēng)系統(tǒng)運(yùn)行特性進(jìn)行了解和現(xiàn)場調(diào)整,試驗(yàn)過程中發(fā)現(xiàn)鍋爐的送風(fēng)機(jī)采用的是熱風(fēng)再循環(huán)的運(yùn)行方式,冬季工況環(huán)境溫度較低時,開啟熱風(fēng)再循環(huán),將空氣預(yù)熱器出口的部分熱風(fēng)重新送回送風(fēng)機(jī)入口,用以提高空氣預(yù)熱器進(jìn)口的冷風(fēng)溫度[2]。根據(jù)現(xiàn)場試驗(yàn)數(shù)據(jù),當(dāng)熱風(fēng)再循環(huán)開啟狀態(tài)下,環(huán)境冷風(fēng)溫度為25.1℃,混合后的送風(fēng)機(jī)入口溫度提升到41.4℃,溫度升高的幅度約為16.3℃。

    當(dāng)冬季環(huán)境溫度在-15℃以下時,熱風(fēng)再循環(huán)開啟后的送風(fēng)機(jī)入口溫度接近0℃,此時鍋爐的排煙溫度約為120℃左右,空氣預(yù)熱器冷端綜合溫度只有接近60℃。在這樣的冷端綜合溫度下,空氣預(yù)熱器很容易出現(xiàn)低溫腐蝕現(xiàn)象。同時,硫酸氫氨的沉積位置也會相應(yīng)的向空氣預(yù)熱器的上部空間移動,造成空氣預(yù)熱器堵塞問題,阻力增加[3]。根據(jù)現(xiàn)場調(diào)研的情況,空氣預(yù)熱器一般是冬季工況下阻力開始升高,到夏季工況時,雖然冷端綜合溫度有所提高,但已經(jīng)堵塞的區(qū)域并不能自動疏通,導(dǎo)致空氣預(yù)熱器阻力較高,影響了鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性,也會導(dǎo)致鍋爐效率的下降?,F(xiàn)場的空氣預(yù)熱器阻力特性也顯示,空氣預(yù)熱器入口的壓力約-800Pa左右,出口的壓力約為-1800Pa,空氣預(yù)熱器總阻力約1000Pa。這一運(yùn)行結(jié)果與理論分析的結(jié)果是一致的,因此,目前鍋爐空氣預(yù)熱器堵塞問題的主要原因是空氣預(yù)熱器冬季工況下的冷端綜合溫度較低造成的。

    1.2 暖風(fēng)器改造技術(shù)方案

    為了有效的改善空氣預(yù)熱器在冬季工況下的運(yùn)行現(xiàn)狀,可根據(jù)目前的實(shí)際情況在送風(fēng)機(jī)出口至空氣預(yù)熱器入口之間的管道上增設(shè)暖風(fēng)器系統(tǒng),暖風(fēng)器系統(tǒng)應(yīng)保證冬季寒冷工況下空氣預(yù)熱器入口的冷風(fēng)溫度不低于15℃,提升空氣預(yù)熱器冷端綜合溫度不低于75℃。

    暖風(fēng)器系統(tǒng)采用汽暖方式,汽源選取輔汽(1.0MPa,230℃),按冷風(fēng)溫度提升30℃計算,疏水溫度按30℃,疏水進(jìn)入凝結(jié)水系統(tǒng),需要消耗輔汽約1.93t/h,輔汽熱量和工質(zhì)均在系統(tǒng)內(nèi)部循環(huán),以回?zé)岬男问嚼媚芰?。暖風(fēng)器設(shè)備可采用螺旋翅片管換熱器,遇到夏季工況的柳絮堵塞時可考慮H型翅片管換熱器。暖風(fēng)器可設(shè)計成旋轉(zhuǎn)式的,夏季非運(yùn)行工況下可將暖風(fēng)器旋轉(zhuǎn)至非工作狀態(tài),以降低煙風(fēng)系統(tǒng)的阻力。

    暖風(fēng)器系統(tǒng)是非常成熟的冷風(fēng)加熱技術(shù),改造難度小,改造后可以有效的提升空氣預(yù)熱器進(jìn)口冷風(fēng)溫度,降低空氣預(yù)熱器的運(yùn)行阻力。

    2 磨煤機(jī)綜合升級改造

    2.1 磨煤機(jī)運(yùn)行現(xiàn)狀

    鍋爐制粉系統(tǒng)為中速磨熱一次風(fēng)機(jī)正壓直吹式,磨煤機(jī)臺數(shù)4臺(3用1備),磨煤機(jī)型號為MPS130G,配靜態(tài)分離器,液壓加載運(yùn)行方式。

    磨煤機(jī)已運(yùn)行多年,試驗(yàn)期間發(fā)現(xiàn)磨煤機(jī)出口靜態(tài)分離器的開度為5格,試驗(yàn)期間在4格與5格間煤粉細(xì)度變化較小,說明靜態(tài)分離器的調(diào)節(jié)特性不靈敏。

    磨煤機(jī)運(yùn)行期間加載力基本是定加載運(yùn)行,加載力維持在較低水平,當(dāng)將磨煤機(jī)加載力升高到合適的加載力時可以穩(wěn)定運(yùn)行,但當(dāng)磨煤機(jī)出力降低,需要同步調(diào)節(jié)加載力時卻無法通過油泵系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)加載力的降低,此時,就可能導(dǎo)致磨煤機(jī)加載力過大而出現(xiàn)磨煤機(jī)振動問題。

    上述兩個問題是目前磨煤機(jī)存在的主要技術(shù)問題。針對上述問題,可對磨煤機(jī)進(jìn)行綜合升級改造。

    2.2 磨煤機(jī)綜合升級改造方案

    (1)動態(tài)分離器改造

    動態(tài)分離器是一種主要依靠轉(zhuǎn)子產(chǎn)生的離心力進(jìn)行煤粉分離的裝置,其具有調(diào)節(jié)方便、分離均勻等特點(diǎn)[4]。與采用擋板式粗粉分離器的靜態(tài)分離器相比,靜態(tài)擋板調(diào)節(jié)相對比較困難,除非煤質(zhì)發(fā)生大的變化,否則不會經(jīng)常調(diào)整擋板開度,此外,擋板調(diào)節(jié)裝置運(yùn)行時間較長后會出現(xiàn)卡澀等問題,影響調(diào)節(jié)的靈活性。

    動態(tài)分離器的主要部件為裝有多個葉片的轉(zhuǎn)子,電機(jī)通過傳動機(jī)構(gòu)帶動轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動。從磨煤機(jī)來的風(fēng)粉混合物經(jīng)過轉(zhuǎn)子區(qū)域時,在轉(zhuǎn)子的帶動下作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動,較粗的煤粉在離心力和葉片撞擊的作用下被分離出來,其余合格的煤粉隨氣流帶出。磨煤機(jī)出口的煤粉細(xì)度通過調(diào)整電機(jī)的轉(zhuǎn)動速度實(shí)時調(diào)節(jié),具有調(diào)節(jié)方便、靈活、響應(yīng)速度快的特點(diǎn),且分離器出口的煤粉細(xì)度更為均勻。動態(tài)分離器布置示意圖如圖1和圖2所示。

    圖2 動態(tài)分離器結(jié)構(gòu)

    磨煤機(jī)動態(tài)分離器改造需將現(xiàn)有的靜態(tài)分離器拆除,在磨煤機(jī)出口增設(shè)新的動態(tài)分離器,分離器上部安裝驅(qū)動電機(jī),驅(qū)動電機(jī)為變頻控制,同步增設(shè)變頻器,電機(jī)及變頻器的控制引入原DCS控制系統(tǒng)中。

    (2)磨煤機(jī)變加載運(yùn)行改造

    通常,磨煤機(jī)加載力會按照給定的加載力曲線自動控制,本項(xiàng)目根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果對推薦的加載力曲線進(jìn)行了修正,從而在實(shí)際煤質(zhì)特性下給出了合理的加載力曲線特性[5]。后續(xù),應(yīng)對現(xiàn)有的磨煤機(jī)油站系統(tǒng)進(jìn)行改造,將油站油泵的出力控制方式改造為4~20mA的變出力特性,其中4mA電流對應(yīng)磨煤機(jī)最低的加載力時的油泵油壓,20mA理論上對應(yīng)最高的加載力油壓,因本項(xiàng)目實(shí)際的加載力不需要那么高,因此,可將20mA電流對應(yīng)的油壓設(shè)置在較為合理的加載力值,從而實(shí)現(xiàn)油泵功率與加載力的線性控制關(guān)系。

    此外,在控制系統(tǒng)中也應(yīng)增加油泵功率與磨煤機(jī)出力的自動控制函數(shù),從而實(shí)現(xiàn)磨煤機(jī)出力改變時,加載力油壓自動跟蹤的控制邏輯。

    磨煤機(jī)動態(tài)分離器改造和加載力自動均是成熟的技術(shù)方案,均不存在改造的難度,可較為容易的實(shí)現(xiàn)。

    3 鍋爐燃燒器改造

    3.1 鍋爐燃燒系統(tǒng)現(xiàn)狀

    1號、2號、3號鍋爐均已進(jìn)行過低氮燃燒器改造,4號鍋爐尚未進(jìn)行改造。目前,四臺鍋爐均存在一定程度的結(jié)焦情況,結(jié)焦位置均集中在燃燒器區(qū)域附近,上層燃燒器區(qū)域的結(jié)焦情況較下層燃燒器更嚴(yán)重,其主要原因是上層燃燒器區(qū)域的爐膛溫度更高[6]?,F(xiàn)場也觀察了5號、6號鍋爐的結(jié)焦情況,也存在一定程度的結(jié)焦,只是相對于1~4號鍋爐要輕一些??傮w而言,鍋爐燃燒器區(qū)域結(jié)焦是6臺鍋爐的共性問題。

    鍋爐結(jié)焦首先會影響鍋爐正常的吸熱和燃燒,從目前結(jié)焦的情況看,焦塊阻礙了二次風(fēng)氣流對于流場的有效組織能力,同時,改變了二次風(fēng)與煤粉顆粒的混合時間,改變了爐膛內(nèi)整體的燃燒狀態(tài)。鍋爐正常運(yùn)行工況為了緩解結(jié)焦的影響,在上煤過程中添加除焦劑,增加了運(yùn)行的總成本。

    因此,緩解鍋爐燃燒系統(tǒng)結(jié)焦對于鍋爐的高效運(yùn)行及降低運(yùn)行成本是非常有必要的。

    3.2 鍋爐燃燒器改造

    鍋爐燃燒器對燃燒整體的影響是一個非常復(fù)雜的過程,通過調(diào)整試驗(yàn)期間對鍋爐整體運(yùn)行特性的了解,可從以下幾個方面進(jìn)行深入分析,尋找解決問題的關(guān)鍵:

    (1)燃料特性的分析

    鍋爐實(shí)際燃用煤質(zhì)屬于高熱值、高揮發(fā)分、低灰分的優(yōu)質(zhì)煙煤,燃料著火和燃盡特性均較好。因此,在燃料適應(yīng)性方面應(yīng)適當(dāng)延長煤粉顆粒的著火距離,控制燃燒器出口區(qū)域的溫度水平[7]。從目前鍋爐的結(jié)焦情況可知,上層燃燒器出口區(qū)域的溫度水平較高,對應(yīng)的結(jié)焦較為嚴(yán)重,最下層燃燒器噴口區(qū)域的溫度水平較低,結(jié)焦情況較輕。因此,燃燒器出口區(qū)域的溫度在目前的實(shí)際煤質(zhì)情況下是對結(jié)焦有促進(jìn)作用的,應(yīng)予以反向消減。

    (2)燃燒器結(jié)構(gòu)分析

    根據(jù)實(shí)際的燃料特性可知,鍋爐實(shí)際燃用煤質(zhì)特性較好,因此,燃燒器目前設(shè)計的水平濃度分離助燃措施會強(qiáng)化燃燒器出口區(qū)域的著火速度,在一定程度上提高燃燒器出口的溫度。從目前情況來看,下層燃燒器出口的溫度較低,可以沿用濃淡分離技術(shù)措施,上層燃燒器出口區(qū)域溫度水平較高,可以考慮取消或部分削弱濃淡分離效果,降低上層燃燒器出口區(qū)域的溫度水平。

    (3)燃燒器角度設(shè)計

    從鍋爐實(shí)際燃燒效果來看,燃燒器噴口區(qū)域的火焰波動情況較為明顯,高溫火焰會向一、二風(fēng)之間的區(qū)域壓迫,使得該區(qū)域有高溫燃燒的焦炭顆?;亓骰貋?,從而在燃燒器區(qū)域的澆注料上沉積,日久造成結(jié)焦情況的加劇。根據(jù)早期的鍋爐冷態(tài)空氣動力場試驗(yàn)結(jié)果可知,鍋爐設(shè)計的切圓結(jié)構(gòu)尚可,可將鍋爐爐膛的假想切圓控制在爐膛中心區(qū)域,但實(shí)際的火焰情況可能存在一定的變化,因此,有必要對目前狀態(tài)下的鍋爐冷態(tài)空氣動力場特性重新進(jìn)行試驗(yàn)測試,全面評估鍋爐爐膛空氣動力場特性。

    首先,建議針對某臺鍋爐進(jìn)行冷態(tài)空氣動力場試驗(yàn),得到在目前實(shí)際燃燒情況下鍋爐爐膛內(nèi)部的各氣流的配合特性、實(shí)際切圓特性等基礎(chǔ)數(shù)據(jù);其次,對目前的實(shí)際燃料特性進(jìn)行綜合評估,對其著火特性、燃盡特性、結(jié)渣特性等進(jìn)行全面評估,結(jié)合鍋爐實(shí)際結(jié)焦特性,對鍋爐爐膛局部區(qū)域的燃燒特性進(jìn)行理論重構(gòu);再次,利用數(shù)值計算的方法對鍋爐爐膛內(nèi)部的燃燒情況進(jìn)行模擬分析,并與實(shí)際運(yùn)行的情況相互對照,待獲得了較為準(zhǔn)確的模擬結(jié)果后將模擬的基本參數(shù)固化,并逐步進(jìn)行適配型燃燒器的結(jié)構(gòu)改進(jìn)設(shè)計;最終,根據(jù)各項(xiàng)研究的結(jié)果,最終確定合理的燃燒器結(jié)構(gòu)型式,并予以實(shí)施。

    4 鍋爐自動化控制程度提升

    鍋爐目前的各項(xiàng)參數(shù)控制基本依靠運(yùn)行人員手動控制,得益于鍋爐運(yùn)行負(fù)荷穩(wěn)定,現(xiàn)階段的控制方式仍可滿足現(xiàn)場生產(chǎn)的需要。但對比電站鍋爐的自動化控制程度,仍有許多方面需要優(yōu)化。如:制粉系統(tǒng)出力與加載力、風(fēng)門開度自動控制,鍋爐出力與燃料量、蒸汽量、汽包壓力等之間的自動控制,鍋爐蒸汽溫度與減溫水自動控制,鍋爐運(yùn)行氧量與風(fēng)機(jī)風(fēng)門開度自動控制等。

    上述自動控制的基本理論是非常成熟的,但由于本項(xiàng)目鍋爐的使用場景,仍需對相應(yīng)的控制邏輯進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計,使其與鍋爐實(shí)際的運(yùn)行需求更加匹配。鑒于此,建議委托有電站鍋爐自動控制經(jīng)驗(yàn)的單位對現(xiàn)有控制系統(tǒng)進(jìn)行全面升級,提升機(jī)組整體的協(xié)調(diào)控制水平。

    5 結(jié)束語

    熱動力站鍋爐是YNH公司的動力心臟,每年需消耗150萬噸燃料煤,其熱效率的提升對于碳減排具有非常重要的意義。本項(xiàng)目針對鍋爐燃燒調(diào)整試驗(yàn)過程中發(fā)現(xiàn)的各種問題,推薦鍋爐在后續(xù)進(jìn)行一定的改造工作,進(jìn)一步改善鍋爐系統(tǒng)整體的運(yùn)行效果,主要包括:增設(shè)暖風(fēng)器改造、磨煤機(jī)綜合升級改造、鍋爐燃燒器改造技術(shù)攻關(guān)、鍋爐自動化控制程度提升改造工作。通過改造實(shí)現(xiàn)了鍋爐效率的有效提升,對熱動力車間整體設(shè)備狀態(tài)的提升有著重要的意義。

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