P25類負(fù)型車刀片磨損分析

唐之博,周利平,原文,趙星星

1西華大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院;2成都邦普切削刀具股份有限公司

1 引言

車削加工被廣泛應(yīng)用在金屬加工中。目前國(guó)家大力推廣綠色產(chǎn)業(yè),切削液在車削加工中的使用逐漸減少,干切削等切削方式被運(yùn)用得越來(lái)越多[1]。在干切削加工中,刀具與工件作為一種特殊的摩擦副,具有接觸應(yīng)力大、摩擦溫度高以及摩擦表面不斷變化的顯著特點(diǎn),對(duì)刀具磨損等有非常大的影響[2]。在刀具表面添加涂層和改變切削用量等方式可以有效降低刀具的磨損,從而延長(zhǎng)刀具的壽命[3]。

相對(duì)于正型車刀片,P25類負(fù)型車刀片的切削力較大,鋒利性較差,但這種結(jié)構(gòu)能夠使用刀片兩面,可以提高經(jīng)濟(jì)性。P25類負(fù)型車刀片主體為P25硬質(zhì)合金,在其表面有TiN,TiCN和Al2O3三層涂層材料,可以有效降低刀具的磨損[4]。為了進(jìn)一步減少P25類負(fù)型車刀片的磨損,提高P25類負(fù)型車刀片的有效使用壽命,有必要研究車削用量三要素對(duì)P25類負(fù)型車刀片磨損的影響[5]。

多位學(xué)者通過(guò)有限元仿真分析研究了不同切削用量條件下車刀磨損的情況,驗(yàn)證了有限元仿真軟件對(duì)新型刀具磨損研究的可行性[6]。本文基于DEFORM仿真軟件對(duì)P25類負(fù)型車刀片中的WNMG080412-MD負(fù)型車刀片在不同車削用量下的刀具磨損程度進(jìn)行對(duì)比,通過(guò)實(shí)驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證得出影響刀具磨損的車削用量主次順序。

2 方案設(shè)計(jì)

選取切削速度、進(jìn)給量和切削深度三個(gè)車削用量因素進(jìn)行正交實(shí)驗(yàn),研究對(duì)刀具磨損的影響。根據(jù)《機(jī)械加工工藝手冊(cè)》提供的推薦切削用量范圍,對(duì)每個(gè)因素確定三個(gè)水平變量進(jìn)行正交實(shí)驗(yàn)。因素水平參數(shù)見(jiàn)表1,正交實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)見(jiàn)表2。

表1 正交實(shí)驗(yàn)因素水平參數(shù)

表2 正交實(shí)驗(yàn)參數(shù)

因?yàn)闃O差分析法簡(jiǎn)單、便捷,能夠提高對(duì)數(shù)據(jù)的處理分析效率,并且可以直觀地分析出實(shí)驗(yàn)方案的最優(yōu)組合水平及影響因素的主次順序,所以本文采用極差分析法分析數(shù)據(jù)。

3 摩擦系數(shù)測(cè)定

在運(yùn)用有限元分析刀具磨損仿真時(shí),需獲得刀具與工件之間的平均摩擦系數(shù)。刀具與工件之間的車削受力分析如圖1所示,車削時(shí)力與角度之間的關(guān)系如圖2所示。

圖2 力與角度之間的關(guān)系

通過(guò)計(jì)算分析后可以得出刀具與工件之間的摩擦系數(shù)μ為

(1)

式中,FP為切深抗力;Fc為主切削力;γ0為刀具前角。

為了獲得較準(zhǔn)確的摩擦系數(shù),在C2-6136HK無(wú)級(jí)變速數(shù)控車床上進(jìn)行實(shí)驗(yàn),采用Kistler公司的測(cè)力設(shè)備測(cè)量刀具各個(gè)方向的切削力,通過(guò)Dynoware軟件獲取其大小,通過(guò)式(1)得出平均摩擦系數(shù)μ。

用DynoWare軟件采集力的數(shù)據(jù)并處理,得到時(shí)間段內(nèi)的平均切削力,切削力分析曲線見(jiàn)圖3。計(jì)算后得出每組實(shí)驗(yàn)的摩擦系數(shù)見(jiàn)表3。

圖3 切削力分析曲線

表3 摩擦系數(shù)

4 刀具磨損有限元分析

4.1 建立有限元模型

本文采用DEFORM軟件進(jìn)行仿真分析,在建立的有限元模型中,WNMG080412-MD負(fù)型車刀的基體材料為WC,涂層材料為T(mén)iN,TiCN和Al2O3,工件材料為45鋼。為了車削仿真過(guò)程的穩(wěn)定和盡量減少仿真時(shí)間,被加工工件長(zhǎng)度設(shè)為10mm。因?yàn)檐囅骷庸ぞ谑覝貤l件下進(jìn)行,所以將熱傳導(dǎo)系數(shù)設(shè)為0.02N/sec/mm/C。網(wǎng)格采用絕對(duì)劃分方式,比例設(shè)為7,刀具的最小網(wǎng)格設(shè)為0.06mm,工件的最小網(wǎng)格設(shè)為0.075mm。圖4為車削45鋼的三維模型。

圖4 車削三維模型

4.2 仿真結(jié)果分析

在有限元仿真結(jié)束后提取仿真結(jié)果,部分仿真結(jié)果見(jiàn)圖5。

(a)V=200m/min,fz=0.2mm/r,ap=2mm

WNMG080412-MD負(fù)型車刀片車削45鋼時(shí)的最大磨損量如表4所示,用極差分析法進(jìn)行分析后得到車削用量對(duì)WNMG080412-MD負(fù)型車刀磨損影響的主次順序和最優(yōu)組合,表5為WNMG080412-MD仿真結(jié)果分析。

表4 WNMG080412-MD磨損仿真結(jié)果

表5 WNMG080412-MD 仿真結(jié)果分析

從表中可以得出,對(duì)WNMG080412-MD負(fù)型車刀片的磨損量影響最大的因素為B(進(jìn)給量),其次為因素C(切削深度),最后為因素A(切削速度)。WNMG080412-MD負(fù)型車刀車削45鋼時(shí),磨損量最小的車削用量是:切削速度V=160m/min,進(jìn)給量fz=0.15mm/z,切削深度ap=2mm。

5 實(shí)例驗(yàn)證

5.1 數(shù)據(jù)采集

為了驗(yàn)證有限元仿真實(shí)驗(yàn)的準(zhǔn)確性,在C2-6136HK無(wú)級(jí)變速數(shù)控車床上進(jìn)行與仿真分析條件一致的切削實(shí)驗(yàn),其中工件長(zhǎng)度為720mm。在工業(yè)電子顯微鏡下觀察刀具磨損較均勻的區(qū)域,利用界面內(nèi)置的尺寸長(zhǎng)度依次記錄多個(gè)點(diǎn)數(shù)據(jù),將多次記錄結(jié)果數(shù)據(jù)的平均值作為刀具磨損值,以減小測(cè)量誤差。

5.2 數(shù)據(jù)分析

按照正交實(shí)驗(yàn)方案做完實(shí)驗(yàn),采集實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)后得到每組實(shí)驗(yàn)最大的磨損值(見(jiàn)表6),將磨損仿真值和實(shí)驗(yàn)值進(jìn)行對(duì)比(見(jiàn)表7)。

表6 磨損實(shí)驗(yàn)值

分析表7發(fā)現(xiàn),實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和仿真值相差較大,造成這種結(jié)果的原因是,仿真時(shí)為了節(jié)省時(shí)間,選取的工件長(zhǎng)度為10mm,而實(shí)驗(yàn)時(shí)考慮到設(shè)備規(guī)格和車削長(zhǎng)度過(guò)短不容易測(cè)出磨損值,選取的工件長(zhǎng)度為720mm。為了比較仿真值和實(shí)驗(yàn)值的變化規(guī)律,繪制出折線圖觀察其磨損值的變化規(guī)律,如圖6所示。

圖6 實(shí)驗(yàn)值與仿真值對(duì)比

由圖可得,在切削參數(shù)一致的條件下,WNMG080412-MD負(fù)型車刀片的仿真磨損值和實(shí)驗(yàn)?zāi)p值在磨損走向和規(guī)律方面一致,驗(yàn)證了仿真分析結(jié)果的準(zhǔn)確性。

6 結(jié)語(yǔ)

對(duì)P25類負(fù)型車刀片磨損的車削用量研究,建立了WNMG080412-MD負(fù)型車刀車削45鋼的有限元仿真模型并進(jìn)行了磨損分析,在C2-6136HK無(wú)級(jí)變速數(shù)控車床上進(jìn)行實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,得到了以下結(jié)論。

(1)采用工業(yè)電子顯微鏡對(duì)刀具磨損值進(jìn)行測(cè)量后處理的數(shù)據(jù)與DEFORM有限元仿真軟件分析得出的數(shù)據(jù)變化規(guī)律基本一致,因此說(shuō)明了有限元仿真軟件分析P25類負(fù)型車刀加工45鋼的磨損量的可行性。

(2)用極差分析法處理DEFORM有限元仿真軟件分析得出的數(shù)據(jù)后,得到車削用量對(duì)P25類負(fù)型車刀磨損影響的主次分別為進(jìn)給量、切削深度和切削速度。WNMG080412-MD負(fù)型車刀車削45鋼時(shí),磨損量最小的車削用量為:切削速度V=160m/min,進(jìn)給量fz=0.15mm/z,切削深度ap=2mm。