電磁屏蔽方艙設(shè)計(jì)規(guī)范

吳 博,余 波,夏 磊,馮繼林

(1.中央軍委裝備發(fā)展部軍事代表局駐鄭州地區(qū)軍事代表室,河南 鄭州 450000;2.南京天海通信有限公司,江蘇 南京 210012)

方艙以其優(yōu)秀的密閉防護(hù)性能和高機(jī)動(dòng)性,在指揮系統(tǒng)、武器系統(tǒng)、電子對(duì)抗系統(tǒng)、野戰(zhàn)醫(yī)療等軍事領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用。在現(xiàn)代戰(zhàn)爭(zhēng)中,隨著戰(zhàn)場(chǎng)的電磁環(huán)境的日益惡化,傳統(tǒng)的方艙在嚴(yán)苛軍事環(huán)境下無法滿足要求。由于方艙中配備了大量高精度電子設(shè)備和儀器,設(shè)備間通過電子信號(hào)進(jìn)行信息傳輸,外來的電磁波容易對(duì)其產(chǎn)生干擾。為避免敵方電磁干擾(Electromagnetic interference,EMI)造成我軍作戰(zhàn)情報(bào)的泄露,使用高屏蔽性能的方艙對(duì)提高方艙在嚴(yán)苛軍事環(huán)境下的生存能力具有非常重要的意義。電磁屏蔽方艙可以屏蔽艙外的電脈沖和電磁波信號(hào),能夠保證艙內(nèi)作戰(zhàn)設(shè)備不被外界電磁干擾和破壞,使其能夠正常發(fā)揮作戰(zhàn)功能,因此對(duì)方艙的電磁屏蔽研究和提高方艙的電磁屏蔽效能具有重要的應(yīng)用價(jià)值,電磁屏蔽方艙的研究主要從電磁屏蔽理論出發(fā),在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)過程中充分考慮好屏蔽結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì),保證整個(gè)結(jié)構(gòu)屏蔽的可靠性。本文詳細(xì)論述了方艙主要部件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、生產(chǎn)、安裝過程中屏蔽設(shè)計(jì)的主要要求,以及方艙整艙組裝過程保證屏蔽要求的考慮要素。

1 方艙電磁屏蔽機(jī)理

1.1 電磁屏蔽原理

方艙電磁屏蔽不僅要實(shí)現(xiàn)屏蔽外部電磁輻射對(duì)內(nèi)部設(shè)備的干擾,還要保證內(nèi)部的電磁信號(hào)不會(huì)向外部泄漏。方艙電磁屏蔽可以防止電磁輻射在艙內(nèi)外傳遞。電磁屏蔽主要分為電場(chǎng)屏蔽、磁場(chǎng)屏蔽和電磁場(chǎng)屏蔽。

1.1.1 電場(chǎng)屏蔽

干擾源主要有電壓和電流干擾,當(dāng)以電壓形式產(chǎn)生干擾時(shí),會(huì)產(chǎn)生容性電場(chǎng)耦合。目前最簡(jiǎn)單有效的電場(chǎng)屏蔽方法是接地,因此采用的屏蔽材料需要具備較好的導(dǎo)電能力(如銅、鋁等),并且保證屏蔽體接地良好。同時(shí)電場(chǎng)耦合干擾的嚴(yán)重程度與外界電場(chǎng)的頻率正相關(guān)[1],靜電耦合電壓為

(1)

式中,Vn為對(duì)地電壓;ω為外部電場(chǎng)頻率;ZS為對(duì)地阻抗;C為耦合電容。

由式1可以看出,外界電場(chǎng)頻率越高,越有屏蔽的必要性。

1.1.2 磁場(chǎng)屏蔽

當(dāng)以電流形式產(chǎn)生干擾時(shí),電流會(huì)與附近的設(shè)備產(chǎn)生互感耦合,影響設(shè)備正常運(yùn)行,在不同頻率的磁場(chǎng)環(huán)境中,采用的屏蔽方式不同,對(duì)于100 kHz的低頻磁場(chǎng),采用高磁導(dǎo)率的材料(如鐵、鎳)作為屏蔽體形成低磁阻回路,可以屏蔽大多數(shù)低頻信號(hào)。對(duì)于高于100 kHz的高頻干擾,采用高導(dǎo)電率材料(如銅、鋁等)產(chǎn)生逆向磁場(chǎng)與外界高頻磁場(chǎng)對(duì)沖抵消,實(shí)現(xiàn)屏蔽效果。高頻磁場(chǎng)中,由于材料的趨膚效應(yīng),屏蔽體的屏蔽效果與厚度無關(guān),因此屏蔽體材料無需太厚。

1.1.3 電磁場(chǎng)屏蔽

利用金屬表面的反射和金屬材料內(nèi)部多次反射來吸收電磁波,這一原理可以抑制電磁場(chǎng)傳播,從而實(shí)現(xiàn)電磁場(chǎng)屏蔽。對(duì)于頻率越高的電磁波,電磁波在金屬內(nèi)部衰減的越快,吸收效果越好,反之金屬的導(dǎo)電、導(dǎo)磁能力越強(qiáng),電磁場(chǎng)吸收效果越好[2],電磁波在屏蔽體表面?zhèn)鞑ナ疽鈭D如圖1所示。

圖1 電磁波在屏蔽體表面反射、透射、反射示意圖

1.2 電磁屏蔽方艙性能指標(biāo)

1)GJB 870—1990《軍用電子設(shè)備方艙通用規(guī)范》中提出,在0.15 MHz～10 GHz頻率范圍內(nèi),屏蔽方艙對(duì)電磁波的屏蔽效能不低于60dB。

2)GJB 1127—1991《CAF40PD方艙規(guī)范》中將電磁屏蔽方艙的屏蔽等級(jí)劃分成3個(gè)級(jí)別,詳見表1。

表1 電磁屏蔽等級(jí)劃分(GJB 1127—1991)

3)GJB 6109—2007《軍用方艙通用規(guī)范》將電磁屏蔽方艙的屏蔽等級(jí)劃分成3個(gè)級(jí)別,詳見表2。

表2 電磁屏蔽等級(jí)劃分(GJB 6109—2007)

綜上所述,以屏蔽效能劃分,國(guó)內(nèi)屏蔽方艙主要分為40 dB和60 dB兩種。

2 方艙電磁屏蔽結(jié)構(gòu)

2.1 電磁屏蔽對(duì)方艙的整體要求

電磁屏蔽方艙和普通方艙在結(jié)構(gòu)上基本相同,電磁屏蔽方艙和普通方艙的主要差異在于電磁屏蔽方艙在設(shè)計(jì)、加工、組裝等過程中要考慮好方艙各部件之間的電器連續(xù)性。

方艙的6個(gè)艙板將艙內(nèi)外分隔開形成封閉體,但是,方艙艙板組艙時(shí)的拼接處和內(nèi)外包邊、包角鉚接縫的縫隙會(huì)造成電磁泄漏,此外,艙板上開設(shè)的門、窗、孔口等部件也是造成電磁泄漏的主要因素[3]。因此,在進(jìn)行方艙門、采光窗、通風(fēng)口、轉(zhuǎn)接板等結(jié)構(gòu)件設(shè)計(jì)和方艙組艙過程中要解決好縫隙問題,保證艙體各部位的電氣連續(xù)性從而達(dá)到較好的屏蔽效果。為了確保方艙系統(tǒng)的屏蔽性能,達(dá)到要求屏蔽效能指標(biāo),通常設(shè)計(jì)生產(chǎn)制造的各部件、組件的屏蔽效能應(yīng)高于要求10～20 dB。

2.2 方艙壁板屏蔽設(shè)計(jì)

2.2.1 艙體內(nèi)外蒙皮的選擇

方艙壁板的電磁屏蔽是整個(gè)方艙屏蔽的基礎(chǔ),為滿足極端作戰(zhàn)環(huán)境和電磁屏蔽需求,方艙壁板的蒙皮材料選擇不僅要實(shí)現(xiàn)屏蔽功能,同時(shí)要有足夠的強(qiáng)度,通過對(duì)電磁屏蔽原理的了解,低頻磁場(chǎng)屏蔽蒙皮材料采用鋼等磁導(dǎo)率較高的材料和高頻磁場(chǎng)采用鋁等電導(dǎo)率高的材料。表3給出了常用的屏蔽材料的相對(duì)電導(dǎo)率σr和相對(duì)磁導(dǎo)率μr,圖2所示為常用材料的磁導(dǎo)率隨頻率變化的曲線圖[4]。

表3 典型屏蔽材料的相對(duì)電導(dǎo)率及磁導(dǎo)率

圖2 不同材料磁導(dǎo)率特性

艙體內(nèi)外蒙皮選擇時(shí),首先要考慮是否能夠滿足屏蔽要求,其次,該材料應(yīng)外觀平整,具有較高的強(qiáng)度、較好的密封性和較好的導(dǎo)電能力。通常蒙皮采用薄鋁板,通過對(duì)金屬板對(duì)電磁波的吸收損耗能力計(jì)算,在0.15 MHz～10 GHz內(nèi)實(shí)現(xiàn)60 dB屏蔽能力,采用單層厚度為0.5 mm以上的鋁板就能滿足屏蔽需求。但在10 kHz～20 GHz范圍的低頻磁場(chǎng),采用鋁板蒙皮的屏蔽能力大大降低,在低頻磁場(chǎng)中,需要采用磁導(dǎo)率較高的材料作為蒙皮,低頻磁場(chǎng)通常采用t=0.8 mm以上的冷軋鋼板作為蒙皮,可以在低頻磁場(chǎng)實(shí)現(xiàn)60 dB的屏蔽。因此,在0.15 MHz～10 GHz范圍內(nèi)的60 dB屏蔽方艙,內(nèi)、外蒙皮采用δ=1.2～2 mm的鋁板。在10 kHz～20 GHz范圍內(nèi)的60 dB屏蔽方艙,外蒙皮采用δ=1.2～2.0 mm的鋁板,內(nèi)蒙皮采用δ=1.0 mm的冷軋鋼板。

2.2.2 大板厚度的確定

大板方艙艙壁結(jié)構(gòu)是由外蒙皮、內(nèi)蒙皮和聚氨酯泡沫組成(見圖3)。大板蒙皮間距確定依據(jù)是為了防止艙壁在不適當(dāng)?shù)暮穸瘸霈F(xiàn)電磁諧振(Electromagnetic resonance)而導(dǎo)致電磁泄漏。

圖3 艙壁結(jié)構(gòu)

根據(jù)屏蔽理論計(jì)算,板蒙皮之間距離是波長(zhǎng)1/4的奇數(shù)倍,屏蔽效果最好[5],其值為:

SE總=SE內(nèi)+SE外+6 dB

(2)

當(dāng)大板蒙皮間距是波長(zhǎng)1/4的偶數(shù)倍時(shí),電磁屏蔽效果最差,其值為:

SE總=SE內(nèi)+SE外-R

(3)

因此大板夾心層厚度按下式計(jì)算:

(4)

式中,n為自然數(shù);λ為波長(zhǎng)。綜合強(qiáng)度要求,其間距t應(yīng)控制在46.9 mm≤T2≤50.6 mm。

上述為方艙大板間距的理論計(jì)算方法,但在實(shí)際生產(chǎn)中,無論哪種情況,屏蔽效能都遠(yuǎn)高于所要求的指標(biāo),因此實(shí)際生產(chǎn)中,艙體的厚度主要由艙板的剛度、強(qiáng)度、保溫能力、艙體質(zhì)量、制造工藝等多個(gè)方面的因素共同決定。

2.3 門窗孔口屏蔽設(shè)計(jì)

2.3.1 門窗孔口布置原則

應(yīng)盡量減少門、窗、孔口的數(shù)量,且孔口不宜集中排布。方艙最多開設(shè)2個(gè)門(工作門、應(yīng)急門)且不能在同一壁板上。艙體上的電源孔口和信號(hào)孔口應(yīng)保證較大的安裝距離,最好將兩個(gè)孔口布置在不同的艙板上;艙體上開設(shè)的進(jìn)排風(fēng)口盡量不開設(shè)在門體所在的艙板上,此外還要與電源孔口保持較大的距離。

對(duì)于I級(jí)屏蔽方艙,波導(dǎo)板設(shè)計(jì)時(shí)尺寸應(yīng)小于700 mm×700 mm,不要開設(shè)采光窗;對(duì)于Ⅱ級(jí)屏蔽方艙,在設(shè)計(jì)時(shí)波導(dǎo)板尺寸應(yīng)小于700 mm×1 200 mm,左右艙板上可以各開設(shè)一個(gè)采光窗,如果艙板上開設(shè)了采光窗,該艙板最好不要再開設(shè)工作門和應(yīng)急門。

2.3.2 艙門屏蔽設(shè)計(jì)

安裝方艙門需要在艙板上開設(shè)較大的孔,因此方艙門體與艙板的門框會(huì)形成較長(zhǎng)的縫隙,門與門框之間的間隙會(huì)造成電磁泄漏,因此解決艙門的電磁屏蔽是整個(gè)艙體屏蔽的重要部分。方艙門由艙門、門框、屏蔽襯墊、密封條等組成(見圖4)。艙門門框安裝在艙板上,與外蒙皮、內(nèi)蒙皮、聚氨酯泡沫等結(jié)構(gòu)構(gòu)成艙板(見圖5)。門體由門型材、聚氨酯泡沫、內(nèi)外蒙皮等結(jié)構(gòu)構(gòu)成(見圖6)[6]。

圖4 方艙門體與艙體門框安裝界面

圖5 方艙門結(jié)構(gòu)

圖6 艙板上門框結(jié)構(gòu)

根據(jù)電磁屏蔽原理,為保證艙體電氣連續(xù)性,設(shè)計(jì)師在方艙艙門屏蔽設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)注意如下事項(xiàng)。

1)首先門框和門體型材的選擇是艙門屏蔽的基礎(chǔ),選擇材料不僅要考慮電磁屏蔽的需求,還要保證其能夠滿足野外工作環(huán)境的要求,對(duì)于鋁型材的門框和門體型材,要求屏蔽效能為40 dB時(shí),需要對(duì)門框門體型材進(jìn)行導(dǎo)電氧化處理,當(dāng)要求屏蔽效能為60 dB時(shí),需要對(duì)門體和門框型材進(jìn)行鍍鎳磷合金處理,保證型材表面具有較好的導(dǎo)電性和耐磨性。

2)簧片是屏蔽門設(shè)計(jì)的重要部件,簧片的懸臂部分實(shí)現(xiàn)彈性形變可以達(dá)到很好的點(diǎn)接觸?；善ǔ＠脡喊迮c門體進(jìn)行連接,在10 kHz可以實(shí)現(xiàn)70～80 dB的屏蔽。如果采用焊接方式進(jìn)行連接,屏蔽效能最高可以達(dá)到110 dB。測(cè)試表明,在低頻干擾中,簧片數(shù)量對(duì)門體屏蔽能力的影響不大,但在高頻干擾中,增加簧片層數(shù)可以使微波在簧片間進(jìn)行來回反射,增加電磁波的傳播路徑使其快速衰減,從而實(shí)現(xiàn)較高的屏蔽效果[7]。

3)門把手在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)采用非貫通式軸,在軸中間添加非金屬的連接件讓軸中間斷開,這樣可以避免因天線效應(yīng)造成電磁波的泄漏。

4)門框門體生產(chǎn)、焊接和組裝過程中,應(yīng)提出一定的工藝要求,保證門框門體具有較高的平面度。

5)為了保證艙門與艙板電氣連續(xù)性,應(yīng)采用防波套制作導(dǎo)電帶,通過門鉸鏈螺釘固定在門和艙板上。

6)門框和門體的電連續(xù)性可以安裝金屬絲網(wǎng)襯墊保證,金屬絲網(wǎng)襯墊的材料、尺寸等參數(shù)需要根據(jù)艙門設(shè)計(jì)的屏蔽效能要求來確定,門體設(shè)計(jì)的屏蔽要求為40 dB時(shí),通常采用鍍錫磷青銅材料的金屬絲網(wǎng)襯墊;門體設(shè)計(jì)的屏蔽要求為60 dB時(shí),通常采用蒙乃爾材料的金屬絲網(wǎng)襯墊,設(shè)計(jì)時(shí)門體閉合后保證金屬絲網(wǎng)襯墊的壓縮量在35%左右時(shí)屏蔽效能最佳。

2.3.3 轉(zhuǎn)接孔口屏蔽設(shè)計(jì)

方艙的轉(zhuǎn)接孔口主要用于方艙對(duì)外電源及信號(hào)通信的轉(zhuǎn)接,轉(zhuǎn)接孔口主要分為孔口板、孔口框/轉(zhuǎn)接板支架及轉(zhuǎn)接板[8],轉(zhuǎn)接孔口結(jié)構(gòu)示意圖如圖7所示。

圖7 轉(zhuǎn)接孔口結(jié)構(gòu)示意圖

轉(zhuǎn)接孔口的屏蔽泄漏主要取決于大板蒙皮的材料及厚度、孔口框與大板蒙皮的縫隙、轉(zhuǎn)接板支架與孔口框的縫隙、轉(zhuǎn)接板與轉(zhuǎn)接板支架的縫隙以及轉(zhuǎn)接板上電連接器與轉(zhuǎn)接板的導(dǎo)電連續(xù)性。這些縫隙的處理是保證電磁屏蔽的關(guān)鍵。根據(jù)電磁屏蔽原理,為保證電氣連續(xù)性,設(shè)計(jì)師在進(jìn)行轉(zhuǎn)接孔口設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)注意如下事項(xiàng)。

1)轉(zhuǎn)接孔口框架以及轉(zhuǎn)接板的表面導(dǎo)電狀態(tài)、平面度直接影響與艙壁的電連續(xù)性,因此在加工時(shí)接合面要保證一定的平面度,同時(shí)轉(zhuǎn)接板支架的接合面不允許噴漆,以提高導(dǎo)電能力。

2)孔口框一般選用鋁合金型材,加工后需要進(jìn)行導(dǎo)電氧化處理。

3)轉(zhuǎn)接孔口框架與內(nèi)外蒙皮、轉(zhuǎn)接板支架與孔口框以及轉(zhuǎn)接板與轉(zhuǎn)接板支架之間鉚接或螺接前,安裝面需處理潔凈,安裝彈性導(dǎo)電襯墊并涂導(dǎo)電液,同時(shí)需控制好導(dǎo)電襯墊的壓縮量為30%～50%。

4)采用螺接或鉚接連接時(shí),鉚釘或螺釘間距長(zhǎng)短也是影響屏蔽效果的關(guān)鍵的因素,間距S估算一般采用下式:

(5)

當(dāng)屏蔽效能要求為40 dB時(shí),采用單排鉚釘或螺釘,間距S≤60 mm,頻率為150 kHz～10 GHz,可以滿足屏蔽要求;當(dāng)屏蔽效能要求為60 dB時(shí),采用雙排鉚釘或螺釘交錯(cuò)連接,頻率為150 kHz～10 GHz,間距S≤30 mm,可以滿足屏蔽要求。

2.3.4 信號(hào)口、電源口的屏蔽設(shè)計(jì)

在艙體的壁層上會(huì)留出許多維持電子設(shè)備正常運(yùn)轉(zhuǎn)的信號(hào)口、電源口,雖然這是軍用方艙中必須具備的結(jié)構(gòu)設(shè)施,但是這些信號(hào)口、電源口對(duì)艙體屏蔽性能影響較大,因此在對(duì)軍用方艙的信號(hào)口、電源口設(shè)計(jì)時(shí),必須要減小其對(duì)軍用方艙電磁波屏蔽性的影響。在設(shè)計(jì)時(shí),可以對(duì)信號(hào)口、電源口等部位選擇導(dǎo)電材料進(jìn)行覆蓋,增強(qiáng)孔口面板與孔口面板支架的連續(xù)性。

2.3.5 采光窗的屏蔽設(shè)計(jì)

軍用方艙的采光窗是一個(gè)重要的部位,同時(shí)也是最為棘手的部位,在設(shè)計(jì)時(shí)既要選擇采光窗的采光性能,同時(shí)又要考慮采光窗對(duì)軍用方艙屏蔽性的影響。因此這就需要對(duì)采光窗進(jìn)行特殊的設(shè)計(jì),從而增強(qiáng)采光窗的屏蔽性能。首先,采光窗的材料通常選擇導(dǎo)電性能好的合金材料,其次應(yīng)保證采光窗與軍用方艙的壁層內(nèi)外蒙皮相連接,確保二者的銜接性。為了增加采光窗的強(qiáng)度,應(yīng)在采光窗表面覆蓋上由銅絲組成的銅絲網(wǎng)。最后,采光窗上覆蓋的銅絲網(wǎng)應(yīng)與窗框保持電氣連續(xù)性[9]。

2.3.6 通風(fēng)口的屏蔽設(shè)計(jì)

艙板上的通風(fēng)窗需采用截止波導(dǎo),既能滿足方艙通風(fēng)量的要求,又能滿足整個(gè)方艙的屏蔽效能要求,通風(fēng)窗的連接處采用金屬絲網(wǎng)屏蔽襯墊,安裝部位必須用工業(yè)酒精進(jìn)行擦洗清潔后再進(jìn)行安裝,確保不會(huì)摻雜雜質(zhì)影響導(dǎo)電性。

2.3.7 濾波器安裝

要確保高性能屏蔽方艙的屏蔽效能,除了對(duì)方艙進(jìn)行嚴(yán)格的屏蔽設(shè)計(jì)外,對(duì)進(jìn)出方艙的電源線、信號(hào)線等也須采取與所要抑制頻段相同的濾波措施。方艙所用的濾波器分為電源線濾波器和信號(hào)線濾波器。濾波器與方艙的安裝連接對(duì)于確保方艙的高頻屏蔽特性具有極為重要的作用,必須采用穿墻式安裝方式(見圖8)。

圖8 濾波器的安裝方式

2.4 艙體組裝時(shí)屏蔽設(shè)計(jì)

2.4.1 方艙組艙屏蔽要求

方艙的6個(gè)大板拼接時(shí)拼接縫處容易出現(xiàn)電磁泄漏問題,因此方艙組裝成形時(shí)要特別注意采取屏蔽措施,應(yīng)注意如下事項(xiàng)。

1)為了避免縫隙的電磁泄漏,通?？梢赃m當(dāng)增加包邊包角的寬度,使縫隙的深度增加,接觸面積增大,從而降低電磁泄漏的風(fēng)險(xiǎn)。

2)在安裝艙內(nèi)包角前,首先應(yīng)對(duì)內(nèi)蒙皮與內(nèi)包角的接觸面進(jìn)行去油污、雜物和氧化膜的處理;然后涂導(dǎo)電保護(hù)液,必要時(shí)還應(yīng)墊紫銅箔。

3)為了保證相鄰兩艙板之間具有可靠的電連續(xù),艙內(nèi)用導(dǎo)電性較好的銅皮進(jìn)行連接,艙外用銅絲網(wǎng)進(jìn)行連接,艙板的6個(gè)角件處的內(nèi)蒙皮最好進(jìn)行焊接,這樣可以消除縫隙,從而使方艙能夠具有較高的屏蔽能力。

4)可以通過增加鉚釘數(shù)量、減小鉚釘間距或者增加鉚釘?shù)呐艛?shù),來減小鉚接件間的縫隙,從而提高屏蔽能力。

5)為了保證長(zhǎng)久的電氣連續(xù)性,保證艙體有較高的強(qiáng)度和剛度,屏蔽方艙大板內(nèi)部可以增加加強(qiáng)梁,角柱、端梁和側(cè)梁可以用鋼制件或增加其厚度。

2.4.2 方艙壁板與角鐵、包邊的鉚接要求

鉚接所產(chǎn)生的泄漏主要是縫隙泄漏。鉚接所產(chǎn)生的縫隙寬度(S)和實(shí)際長(zhǎng)度(L′)的估算公式為:

0.001L≤S≤0.05L

(6)

0.01L≤L′≤0.1L

(7)

式中,L為鉚釘間距,單位為mm。

頻率為40 GHz的波長(zhǎng)λ為7.5 mm,從抑制縫隙泄漏的理論看,其所存在的縫隙長(zhǎng)度應(yīng)小于λ/4,故實(shí)際長(zhǎng)度應(yīng)小于1.9 mm。根據(jù)上式,按其最大的縫長(zhǎng)L′=0.1L估算,可以確定鉚接間距應(yīng)小于15 mm。為便于加密鉚釘數(shù),采用交錯(cuò)鉚接方式,同時(shí)還應(yīng)對(duì)靠近艙壁的一側(cè)進(jìn)行導(dǎo)電處理,加涂硅脂導(dǎo)電膠等,以改善界面的導(dǎo)電狀態(tài)[10]。

3 結(jié)語

實(shí)現(xiàn)方艙的電磁屏蔽是實(shí)踐性很強(qiáng)的工程技術(shù),無論是在設(shè)計(jì)、工藝、生產(chǎn)、裝配過程中都要考慮電磁屏蔽問題,在每個(gè)步驟中出現(xiàn)的微小疏忽,反映到整個(gè)方艙的電磁屏蔽上都會(huì)產(chǎn)生很大的影響,因此在方艙方案論證過程中,應(yīng)兼顧考慮好電磁屏蔽結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),嚴(yán)格把控結(jié)構(gòu)和工藝評(píng)審,同時(shí)在生產(chǎn)制造過程中也要嚴(yán)格把關(guān),嚴(yán)格按照工藝要求規(guī)范執(zhí)行生產(chǎn)。